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对不同生产工艺下冷轧态及退火态65Mn钢带的组织和退火态钢带的力学性能进行了分析。未经退火的65Mn钢冷轧时,珠光体组织以弯曲变形为主,随着总变形率的增加,珠光体弯曲变形减少,片层细化变形成为主要变形方式;经预退火的65Mn钢冷轧时,珠光体组织变形均以细化变形为主。采用原料经预退火后再进行冷轧的工艺生产的65Mn退火钢带组织均匀,力学性能稳定,塑性较好。 相似文献
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针对唐山建龙实业有限公司开发的热轧窄带65Mn钢出现淬火淬不上、淬火后硬度不均匀、淬火后板型发生飘曲等问题,进行了化学成分、金相组织、力学性能分析.对影响65Mn钢淬火后出现硬度不足、板形不良的问题进行了研究.根据试验结果,优化了化学成分、连铸配水、加热炉温度、加热炉炉气气氛等参数,解决了65Mn热轧窄带钢的脱碳超标问题,实现了批量生产. 相似文献
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钢在加热时的脱碳数学模型 总被引:2,自引:0,他引:2
本文提出了钢在加热时的脱碳机理,指出扩散是钢的脱碳反应的限制环节;利用菲克第一定律,推导出钢在加热时的脱碳数学模型。并用60Si_2Mn 钢在900℃时的脱碳试验数据进行验证,证实了所提出的脱碳数学模型是正确的。又讨论了钢的化学成分,加热温度和气氛等因素对钢脱碳的影响。 相似文献
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硼对高强度弹簧钢脱碳敏感性的影响 总被引:7,自引:0,他引:7
弹簧表面形成脱碳层将恶化其疲劳性能,因此要求弹簧钢具有低的脱碳敏感性。研究了不同硼含量(0.0006%~0.0027%)对中碳高强度弹簧钢脱碳敏感性的影响。采用等温处理和等时处理研究了含硼中碳弹簧钢和作为对比的60Si2Mn钢的脱碳层深度和氧化失重量的变化情况。结果表明:实验钢的脱碳层深度和氧化失重量均随硼含量的增加而减少。这表明,钢中添加微量硼能够抑制弹簧钢的氧化和脱碳。硼的这种良好作用主要与其在原奥氏体晶界的偏聚有关。含硼中碳弹簧钢的氧化和脱碳敏感性明显低于所对比的60Si2Mn钢,这除了与硼抑制钢的氧化和脱碳的作用有关外,前者较低的碳含量也是一个主要原因。 相似文献
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《钢铁研究学报》2020,(1)
利用ThermecMastor-Z型热模拟试验机模拟CSP工艺条件,辅以金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和维氏硬度计等,研究65Mn钢的连续冷却转变规律及变形温度对其等温相变的影响。绘制了65Mn钢的动态CCT曲线。结果表明,当轧后冷速小于2℃/s时,试验钢可获得铁素体和珠光体组织。随着冷速的增大,试验钢中将出现贝氏体和马氏体组织,硬度增大。当冷速大于40℃/s时,试验钢中的组织全为马氏体,硬度达到678.05HV。此外,在研究不同变形温度对65Mn钢等温相变的影响时发现,第2道次变形温度为920℃时,珠光体组织多呈片层状,硬度为271.86HV;随着变形温度的降低,试验钢中铁素体含量增加,珠光体球化趋势明显,粒状珠光体含量增多。当变形温度下降至860℃时,试验钢的硬度降低至252.21HV,有利于其后续深加工。 相似文献
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利用ThermecMastor-Z型热模拟试验机模拟CSP工艺条件,辅以金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和维氏硬度计等,研究65Mn钢的连续冷却转变规律及变形温度对其等温相变的影响。绘制了65Mn钢的动态CCT曲线。结果表明,当轧后冷速小于2℃/s时,试验钢可获得铁素体和珠光体组织。随着冷速的增大,试验钢中将出现贝氏体和马氏体组织,硬度增大。当冷速大于40℃/s时,试验钢中的组织全为马氏体,硬度达到678.05HV。此外,在研究不同变形温度对65Mn钢等温相变的影响时发现,第2道次变形温度为920℃时,珠光体组织多呈片层状,硬度为271.86HV;随着变形温度的降低,试验钢中铁素体含量增加,珠光体球化趋势明显,粒状珠光体含量增多。当变形温度下降至860℃时,试验钢的硬度降低至252.21HV,有利于其后续深加工。 相似文献
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脱碳过程是钢中碳在高温下与氢或氧发生作用生成甲烷或一氧化碳的过程.从加热温度、保温时间、炉内气氛等各方面分析了高碳钢65Mn加热过程中脱碳层变化规律,为高碳钢生产提供了理论依据. 相似文献
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分析65Mn钢奥氏体连续冷却过程中的转变曲线及转变产物的组织,得到不同冷却速度下65Mn钢的CCT曲线和相应的金相组织.分析认为65Mn钢卷取下线后发生奥氏体向铁素体+珠光体的转变导致体积发生膨胀,进而产生松卷倾向,高温卷取有利于抑制扁卷缺陷的发生.实际生产中将65Mn热轧宽钢带的卷取温度设定为700~ 740℃,高温... 相似文献
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变形条件对硅锰弹簧钢脱碳的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
以60Si2Mn钢为例,研究了变形条件对硅锰钢脱碳的影响,结果表明,硅锰弹簧钢脱碳主要发生在轧前加热过程中,轧后冷却也发生脱碳。 相似文献
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为了研究冷轧锯片钢65Mn在客户使用过程中出现喷粉后起泡现象的原因,通过扫描电镜对起泡位置及基板表面进行观察,起泡位置表层存在针眼状孔洞,基板表面存在密集分布的微小裂纹。通过光学显微镜及荧光分析对基板组织及表层成分进行分析,基板表层存在5~10μm的脱碳层,其深度与裂纹深度相当。分析表明,在客户酸洗锯片钢过程中酸液在微裂纹内部残留,在喷粉过程中与基板反应生成气体,是造成65Mn喷粉起泡的主要原因。控制热轧加热温度及保温时间改善脱碳现象,配合冷轧过程加入一次罩式退火可改善带钢表面微裂纹,能有效控制喷粉起泡问题的发生。 相似文献
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化学成分对钢的脱碳敏感性有较大影响,本次对河钢石钢2019年生产的三个牌号弹簧钢LPD51-2、LPD55-2、51CrV4进行统计分析。选取的三个牌号弹簧钢在Nb、Mo、Mn成分上存在差异,其余成分相同或相近。在轧制加热工艺相同的条件下,三个牌号弹簧钢的脱碳超标率最高相差近20%,且LPD55-2、51CrV4的加热时间对其脱碳超标率影响较大,成线性关系,LPD51-2的加热时间对其脱碳超标率影响较小。最后认为出现上述情况的原因是添加少量的Nb和Mo,降低了钢的脱碳敏感性,少量的Mn对脱碳敏感性几乎不存在影响。 相似文献
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对不同拉速下的65Mn钢坯进行取样分析,测试不同拉速、不同振动参数下振痕深度。进而分析出不同拉速下的65Mn钢表面质量特征。找出了目前电炉厂65Mn铸坯表面缺陷产生的原因。 相似文献
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运用金相检验、金相显微硬度、热处理及力学性能测试等手段,研究提高65Mn钢板延伸率的生产工艺。结果表明:65Mn钢中带状组织、片间距较小的片状珠光体是影响65Mn钢板延伸率不合格的主要原因。通过降低钢中S、P及夹杂物并调整热处理工艺,获得了良好的综合力学性能。 相似文献