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针对铝管拉伸工艺润滑的特点,分析了乳液润滑剂应具备的性能。协调了乳液润滑剂优良润滑性能与光亮退火性能之间的矛盾。在满足大变形拉伸过程工艺润滑的同时,可使所拉铝管获得光亮退火表面。 相似文献
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对W18Cr4V轧后退火材,一次淬火(1285℃,4min油淬)断口上闪点缺陷,经宏观,微观断口观察;奥氏体晶粒测定;等温退火变形量、终变温度与轧后退火工艺以及使用寿命的验证试验,找出了它们之间的对应关系。“闪点”缺陷的产生与变形量、终变温度有关,但主要因素取决于轧后相变退火。采用840~880℃区间退火工艺可完全消除“闪点”缺陷。 相似文献
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含钛超低碳搪瓷钢板的退火工艺 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了两种不同退火工艺——罩式退火和连续退火工艺对含钛超低碳搪瓷钢板成型性能和贮氢性能的影响。试验结果表明,材料经连续退火后其成型性能略优于罩式退火,而其贮氢性能是经罩式退火后的明显好于连续退火。因此综合考虑,采用罩式退火工艺可实现成型性能和贮氢性能的良好匹配。 相似文献
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铝箔成品油粘的原因分析与消除措施 总被引:1,自引:0,他引:1
本文从轧制工艺、板形、轧辊磨削、轧制油、分切、退火工艺等方面分析铝箔退火后出现油粘(粘附)的原因,并提出了相应的解决办法和消除措施. 相似文献
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两相区退火温度对低碳低硅TRIP钢组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了0.11C-0.6Si-1.5Mn冷轧TRIP钢两相区退火温度对组织和力学性能的影响,结果表明,试验钢经780℃退火5 min和400℃等温5min处理后可以获得10%的残余奥氏体,较低或较高的退火温度都将使残余奥氏体量略微下降。当试验钢处理后的铁素体量为70%时,可以获得好的相变诱发塑性和好的强韧性配合,其强塑积可达21000 MPa·%。试验钢的应变硬化指数n值与铁素体量有好的相关性,随铁素体量的下降而下降,残余奥氏体量对其影响不大。 相似文献
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13Cr2W8V电渣钢的生产与试验条件采用南京梅山特种钢厂生产的3Cr2W8V电渣钢作为试验分析试样,其生产工艺流程为原材料→中频感应熔炼→电渣重熔→退火→锻造→退火→入库。试验试样取自锻造退火后的锻块,其化学成分为:0.39%C,0.16%Si,0.29%Mn,2.55%Cr,7.95%W,0.34%V,<0.03%S,<0.03%P.力学性能试样尺寸按标准进行加工(每一性能3支试样),热疲劳性能试验采用Φ30mm×5mm,边缘带有深度为2mm槽口的圆片试样。试样热处理后,进行各种测试,冲击试样经1050℃油淬,580℃和560℃回火,其余试样经1100℃油淬… 相似文献
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《金属材料与冶金工程》1977,(3)
我厂热处理生产有大批260军工产品,此产品多系中碳钢薄板反复冷冲压成型,生产工艺中串有多次再结晶退火处理工序、为防止再结晶退火时氧化脱碳,我们采取用木炭、铸铁粉保护装箱加热,退火后工件表面形成一层致密的炭黑,此层炭黑经加热油冷却剂淬火后仍然附着在工件 相似文献
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采用等离子弧焊将两张3.5 mm厚纯钛板对焊,然后在1 780 mm冷轧机上依次进行变形量为43%、50%的冷轧加工,且冷轧后均进行退火处理。对两个轧程的冷轧态及退火态焊缝试样进行了金相显微组织观察;对两个轧程退火态试样进行了室温力学性能及硬度测试;对退火态成品母材区和焊缝加工区进行了杯突试验和在3.5%NaCl水溶液中的阳极极化试验。结果表明,两次冷变形板材退火后焊缝加工区晶粒尺寸均比母材区略微细小,强塑性略好一些,维氏显微硬度也稍高一些;成品板材焊缝加工区的延伸率与母材相差不大,杯突值相近,具有与母材相当的工艺性能;成品板材焊缝加工区的阳极极化行为与母材无明显差异,二者在3.5%NaCl水溶液中的耐腐蚀性基本一致。 相似文献
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高压示差热分析法在冷轧轧制油研制中的应用许传智强健(钢铁研究所)1引言冷轧轧制油在生产汽车板等高表面质量的冷轧板时,要求冷轧油有良好的清净性,满足冷轧轧制后能直接退火,其钢板表面残碳<7.02mg/m2,表面残留物在退火后主要是铁粉及残碳,这里的残碳... 相似文献
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错距旋压是一种既可以提高产品尺寸精度和表面质量、又可以提高生产效率的旋压工艺。但通常认为错距旋压不能提高铝管的尺寸精度。本文通过对铝管错距旋压工艺的详细研究,结果表明:当道次减壁量为0.9mm时,采用径向错距值0.4mm、轴向错距值2.5mm进行错距旋压,旋压变形过程稳定,变形区台阶清晰,旋压后铝管的直线度明显提高。本文还提出了通过理论计算,再作图调整,然后进行旋压试验来确定错距值的方法。 相似文献
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