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利用数值模拟方法研究SG-旋风水煤浆气化炉的运行状态及结构参数对其影响,以3 000 t/d级气化炉为对象建立三维模型,采用Realizable k-ε模型模拟湍流扩散,随机轨道模型考察离散相运动,P1辐射模型考虑散射、辐射以及气体与颗粒间辐射换热的影响,双竞争速率模型模拟挥发分的析出,多表面燃烧模型和涡耗散概念(ED... 相似文献
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基于多喷嘴对置式水煤浆气化试验平台,利用高温内窥镜配合使用高速相机,结合火焰图像处理技术,研究了多喷嘴对置式气化炉内水煤浆撞击火焰高度及其脉动频率特征,选用的图像处理方法可实现撞击火焰高度区域图像的有效分割.结果表明,撞击火焰的平均火焰高度和最大火焰高度均随氧碳比的增大不断上升,且撞击火焰稳定性增强.撞击火焰特征频率随着氧碳比的升高而降低,主要频率特征峰的幅值降低,脉动特征频率在1~3Hz处趋于稳定.在水煤浆操作的典型氧碳比条件下,撞击火焰将不会直接冲蚀到拱顶耐火砖. 相似文献
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在中试试验台上对水煤浆流经竖直弯管的局部阻力特性进行了研究,分析了水煤浆在竖直弯管内流动的最佳弯径比,并利用多种阻力特性分析方法对试验结果进行了处理.结果表明:水煤浆流经竖直弯管时存在最佳弯径比;竖直弯管内的流动有效长度和摩擦阻力损失比存在较明显的变化趋势,且受弯径比影响较大;利用经验公式对竖直弯管内的局部阻力损失系数与雷诺数的关系进行拟合,尽管存在弯径比的影响,但拟合误差较小,能满足工程实际应用;将De改进为De′,对摩擦阻力损失与De′的关系进行拟合,可以很好地消除弯径比的影响,得出拟合误差更小、能更好地指导工程实际应用的经验公式. 相似文献
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不同升温速率下水煤浆的热解特性分析 总被引:3,自引:0,他引:3
采用日本岛津(SSHIMADZU)公司生产的DTG-60H型热重-差热分析仪研究了胜利制浆厂水煤浆在不同升温速率下的热解特性,所采用的升温速率为20℃/min、30℃/min和50℃/min,气体为99.999%的N2,吹扫气体流量为100 ml/min.水煤浆的颗粒粒度分布用德国SYMPA公司SUCELLGL型激光粒度分析仪用湿式方法测得.根据实验数据计算了不同升温速率下水煤浆的热解动力学参数,分析了水煤浆热解特性.结果表明:随着升温速率的增大,水煤浆热解的失重份额和活化能增大,热解特性趋好,放热更集中. 相似文献
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为研究水煤浆(CWS)的快速热解特性,利用高频加热炉,以神木煤作为CWS制作原料,开展快速热解实验,并与慢速热解实验结果作对比,分析了热解气的释放规律(产率、组分及比例等)及热解特性与反应温度、加热速率、停留时间之间的关系。结果表明:热解气以H2、CO、CH4和CO2成分为主;在高于1 000 ℃和较长的反应时间下进行快速热解,有利于生成高体积分数和高产率的还原性气体;快速热解条件下,随着温度的升高,H2和CO的产率持续增加(H2的产率增加了约0.45 L/g, CO的产率增加了约0.14 L/g),而CH4的产率先上升后下降(在900 ℃时产率最高为0.12 L/g),CO2产率在低温段有些许上升之后几乎没有明显变化(只增加了约0.03 L/g);快速热解条件下,H2和CO的相对体积分数随着温度的升高而持续增加(分别增加了约45%和5%),CH4和CO2的体积分数则随温度的升高而下降(CH4下降约35%,较为剧烈,而CO2则下降了约10%~20%);在慢速热解时,H2,CO2和CH4的产率会随着最终温度的增加,呈先上升后下降的趋势(最高点在约1 100 ℃),CO产率则呈上升趋势;慢速热解阶段H2和CO2的相对体积分数随着温度的增加略有变化(CH4则下降了3%), CO增加约5%。 相似文献
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对Texaco气化工艺的认识及炉温度的控制 总被引:2,自引:0,他引:2
Texaco水煤浆加压气化技术是目前工业化运行较好的第二代煤气化技术。由于在同样的工程条件下所表现出的工艺结果复杂多样,为此通过对气化炉中所发生的化学反应、流体力学分布和温度场以及传热过程进行分析,加深对水煤浆加压气化工艺的认识。气化炉温度的控制是工艺操作的关键,控制的原则是控制灰渣黏度达到25~40Pa·s,而实质是控制氧碳原子比。根据企业操作数据分析,气化炉温度的控制参数为:进料的O/C比一般应控制在0.9~0.95之间;气化炉压差应控制在0.05~0.06MPa;CH4含量控制在0.0008~0.001(体积分率),CO2控制在18%~20%(体积分数);6mm左右理想尺寸的渣应占20%~30%(质量分数),且为圆形玻璃体;破渣机的压力指示值为2%~3%。在这些条件下,可达到合适的气化炉温度,获得高的有效气产率,并保证稳定运行。 相似文献