低碳钢奥氏体未再结晶临界温度Tnr的实验测量

根据国内外研究成果，用先进的Ｇｌｅｅｂｌｅ－２０００热模拟试验机测量了低碳钢奥氏体未再结晶临界温度Ｔｎｒ。实验结果表明，经验计算得出的Ｔｎｒ与实测值相当吻合，可推广应用到其它低合金钢或微合金钢的研究中，对马钢控轧控冷的理论的应用和推广具有重要意义。     

奥氏体未再结晶区变形对06Mn2SiCrB热轧双相钢CCT曲线的影响

通过模拟４ｍｍ热轧板的最后４道精轧工序，测定了０６Ｍｎ２ＳｉＣｒＢ热轧双相钢的动、静态ＣＣＴ曲线，对比得出：Ｄ 未再结晶区变形，将产生明显的形变诱导作用，使ＣＣＴ曲线中铁素体析出线向左上方移动，珠光体析出线向右上方移动，贝氏体析出终了线左移，钢的ＣＣＴ曲线上铁素体、马氏体二相分离型相变的冷却速度范围变宽。     

采用全线奥氏体未再结晶区轧制生产超级钢

分析了高速线材轧机全程控轧控冷的可能性,开发了湍流式粗轧和中轧强制冷却器和斯太尔摩气雾冷却器,保证了线材全线在奥氏体未再结晶区的轧制和轧后冷却控制,成功地在鞍钢线材轧机上,将普碳钢轧成了"超级钢".最高的ReL达到470 MPa,Z达到67.5%,铁素体晶粒度最细达11.6级,线材同圈性能均匀性也得到提高.     

热变形参数对含铌钢奥氏体未再结晶区变形相变的影响

利用Thermecomastor-Z热模拟试验机,研究了铌质量分数为0.128%的微合金低碳钢在奥氏体未再结晶区变形及连续冷却过程的相变,分析了变形温度、变形速率、变形量等热变形参数对相变的影响规律.研究表明,在连续冷却条件下,随着冷却速度的增加,相转变开始点降低,当冷却速率大于5℃/s时,90%以上的组织为粒状贝氏体.变形温度的升高、变形量及变形速率的增加对相变有促进作用.     

奥氏体未再结晶区变形对连续冷却时相变影响的预测

以热力学软件Thermo-Calc所得到的热力学参数为基础，编制了一个对奥氏体连续冷却时的相变进行分析的程序。这一程序可以用于预测奥氏体非再结晶区变形并以不同速率冷却时的转变过程及最终组织。实验计算所得到的静态、动态CCT曲线与实验数据比较吻合。     

含Nb低碳FB钢组织与扩孔性能的研究

 通过TMCP试验,研究了不同Nb含量低碳FB钢的微观组织和扩孔性能。试验结果表明,随着终轧温度或卷取温度的降低,试验钢强度提高,而扩孔性能降低。随着Nb含量的增加,试验钢的抗拉强度与扩孔性能明显改善。当终轧温度控制在860 ℃,冷却中间温度在710 ℃,卷取温度在450 ℃时,Nb的质量分数约为0.02%的试验钢的铁素体晶粒尺寸细化到6.3 μm,抗拉强度达到570 MPa,扩孔率为91%左右,获得了良好的综合性能。     

未再结晶区控轧工艺对HQ60钢的显微组织与力学性能的影响

研究了未再结晶区的不同压下率对含Ｎｂ－Ｖｉ的ＨＱ６０低合金钢的组织和性能的影响。结果表明，当未再结晶区的累计压下率由４０％提高到７０％时，ＨＱ６０钢的晶粒由４．８５μｍ细化到２．７７μｍ，强度和韧性都有较大提高，使得这种由铁素体、贝氏体和珠光体等复相组织组成的钢的强韧性得到了改善。     

未再结晶固溶处理对无钴马氏体时效钢组织和拉伸性能的影响

  研究了未再结晶固溶处理对18Ni型无钴马氏体时效钢组织和拉伸性能的影响。研究结果表明,无钴马氏体时效钢经过未再结晶固溶处理后,马氏体形貌由块状转变为细小的条束状,拉伸断口上的韧窝明显变小变密;固溶态的硬度提高约3（HRC）,抗拉强度提高约100 MPa;而时效态的硬度和强度提高幅度较小。     

Nb含量对TRIP钢组织和性能的影响

利用Gleeble-1500热模拟机对不同Nb含量的TRIP钢的热轧过程进行了热模拟实验.研究了Nb含量对TRIP钢组织和性能的影响.实验结果表明：Nb的加入使得实验钢的组织得到细化,贝氏体量增多;增加Nb含量,残余奥氏体量和残余奥氏体含碳量有所降低,宏观维氏硬度值增加;Nb的质量分数为0.014%时,残余奥氏体量为19.2%、残余奥氏体含碳量为1.422%、宏观维氏硬度为258HV和抗拉强度为851 MPa.     

奥氏体未再结晶区变形对铁素体晶粒尺寸影响的数值计算

以软件Thermo-Calc所得到的热力学参数为基础，并考虑变形存储能的影响，编制了一个奥氏体连续冷却却相变分析程序，它可用于预制奥氏体非体结晶区变形和以不同冷却速度冷却时的转变过程中及最终组织，利用这一程序的计算结果与实验数据比较吻合。     

FTSR轧制含铌钢的再结晶行为

 结合某钢厂FTSR薄板坯连铸连轧生产线轧制X46含Nb钢的工艺参数,在Gleeble 2000热/力模拟实验机上模拟了粗轧阶段该钢的组织演变,并研究了Nb含量对未再结晶温度的影响。研究结果表明：①粗轧阶段,粗大的铸态组织发生了充分的动态再结晶,有效地细化了奥氏体晶粒。②随着钢中Nb含量的增加,未再结晶温度逐渐升高,该生产线可有效进行控制轧制,避免轧制含Nb钢时混晶现象的发生。     

Nb对低碳钢奥氏体晶粒长大的影响

在Gleeble 1500热模拟试验机上进行了不同加热温度对Nb的质量分数为0.015%的钢和不含Nb钢奥氏体晶粒尺寸的影响试验.结果表明,在加热温度为1150、1 200和1 230℃时,含Nb钢的奥氏体晶粒尺寸分别小于不含Nb钢的奥氏体晶粒尺寸.但是,当加热温度达到1 240℃时,含Nb钢的奥氏体晶粒却大于不含Nb钢的奥氏体晶粒尺寸.通过理论分析认为,含Nb钢奥氏体晶粒尺寸由小变大的原因是由于Nb原子的晶界内吸附作用所致.     

低碳含铌钢粗大奥氏体的静态再结晶

利用Gleeble1500热模拟机研究了Nb质量分数0.089%的高温热机械轧制钢(4^# Nb钢)在粗大奥氏体晶粒条件下的静态再结晶规律.作为对比,同时研究了一种铌质量分数0.049%的低碳含铌钢(2^# Nb钢)的静态再结晶规律.实验结果表明:4^# Nb钢的静态再结晶动力学过程比2^# Nb钢慢,在高温时差异较小;随着形变温度的降低,4^# Nb钢的静态再结晶动力学被极大地延迟.根据实验数据建立了静态再结晶模型,该模型对轧制工艺的制定有一定的指导意义.     

含Nb微合金钢Q345E热变形行为研究

通过Thermecmaster-Z热模拟机研究了(%)0.084C-1.05Mn-0.026Nb-0.003Ti-0.007Mo-0.003V微合金钢Q345E,在变形温度1 000~1 100℃,变形速率1~10 s^-1时,单道次变形时变形温度和变形速度对临界应变和动态再结晶的影响,以及在变形温度950~1 050℃,变形速率10 s^-1双道次变形时变形温度和停留时间对静态再结晶的影响。试验结果表明,单道次变形时高的变形温度促进钢的再结晶,但高的变形速度加速钢的硬化;双道次变形时,停留时间延长和变形温度升高均增加静态再结晶百分率。     

加热工艺对含铜钢表面氧化的影响

研究了加热工艺对含铜钢表面氧化的影响.结果表明,加热温度和加热时间对含铜钢表面氧化程度影响显著.含铜钢液态铜相出现在1 100～1 200℃的加热温度范围,而在1 000℃和1 300℃加热时,基体与氧化层界面处不出现液态铜相.加热温度为1 100℃时,液态铜相沿奥氏体晶界向基体的渗透能力比1 200℃时更强.高温加热时,随加热时间延长,含铜钢的氧化程度加重,同时也增强了液态铜相向基体的渗透.加镍可有效防止含铜钢在高温过程中形成液态铜相,避免铜发生热脆.     

低碳含铌钢粗晶奥氏体再结晶的数值模拟

建立了基于析出、回复和再结晶之间交互作用的低碳含铌钢组织预测模型,用于模拟低碳含铌钢热轧道次间隔期间粗晶奥氏体的再结晶及析出行为,并讨论了模型在绘制低碳含铌钢的再结晶-析出-时间-温度(RPTT)图中的应用.结果表明,模型对两种低碳含铌钢在热变形道次间隔期间内粗晶奥氏体的组织演变过程的模拟结果与测试数据符合较好,可以有效预测不同低碳含铌钢在不同工艺条件下的析出和再结晶行为.     

奥氏体变形对22CrS齿轮钢相变行为及显微组织的影响

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了新型齿轮钢22CrS在不同变形量下的相变行为及组织、硬度的变化规律。试验结果表明，变形量增大，获得多边形铁素体 珠光体组织的临界冷速增大。定、减径机组工艺为1000℃再加热，900～950℃变形，总等效变形40％时，22GrS齿轮钢管以空冷方式在线地获得多边形铁素体 珠光体组织，硬度为HB187～195。实物质量水平与意大利产齿轮钢管相当，切削性能良好。