茂金属聚乙烯弹性体和三元乙丙橡胶增韧聚丙烯的比较

用茂金属聚乙烯弹性体（mPE）代替三元乙丙橡胶（EPDM）对聚丙烯（PP）增韧改性并进行了比较。结果表明,mPE共聚物中的辛烯质量分数越高,其中对PP的增韧效果越好;随着共混物中弹性体质量分数的增加,共混物的拉伸强度和弹性模量降低,扯断伸长率增大。PP/mPE与PP/EPDM增韧体系相比,二者的拉伸强度差别不大,但PP/mPE的弹性模量和扯断伸长率稍低;与EPDM相比,mPE对PP具有较好的增韧效果,含有质量分数40% mPE的共混物试样在-30℃下的缺口冲击强度已超过纯PP的20倍,约是相同弹性体质量分数PP/EPDM的近9倍。另外,PP/mPE还具有较低的拉伸永久变形、压缩永久变形和蠕变变形。     

顺酐化三元乙丙橡胶改性PC／LDPE共混体系的研究

低密度聚乙烯（ＬＤＰＥ）可以改善聚碳酸酯（ＰＣ）的加工性能,并能在一定上改善ＰＣ的力学性能。顺酐化三元乙丙橡胶（ＭＥＰＤＭ）对ＰＣ／ＬＤＰＥ有增容作用,在ＰＣ／ＬＤＰＥ体系中加入１％左右的ＭＥＰＤＭ即可使冲击强度增加７０％。     

高密度聚乙烯对改性聚丙烯共混体系力学性能的影响

采用熔融共混法制备聚丙烯(PP)/三元乙丙橡胶(EPDM)/滑石粉(Tacl)/(高密度聚乙烯)HDPE共混材料。研究了HDPE对改性PP共混体系力学性能的影响及其原因。结果表明,在PP/EP-DM/Tacl/HDPE共混体系中,HDPE的添加量存在一个饱和值,在这一添加量的前后,韧性和刚性指标曲线有波峰或波谷;不同牌号的2种HDPE,熔融指数高者增韧效果好。     

氯化聚乙烯/三元乙丙橡胶共混发泡材料性能的研究

以氯化聚乙烯/三元乙丙橡胶(CM/EPDM)并用胶为基材制得发泡材料,研究了DCP用量和发泡体系对发泡材料性能的影响。结果表明,在DCP用量为2份、AC用量为8～12份时,硫化速率和AC分解发泡速率匹配较好,发泡材料泡孔细密均匀,表面光滑,制品综合性能最佳;在所研究的3种发泡助剂(硬脂酸锌,ZnO和纳米ZnO)中,含ZnO和纳米ZnO的发泡材料外观较好、性能优良;当ZnO用量为6～8份时,发泡制品密度较低,性能较好。     

乙丙橡胶增韧氢氧化镁阻燃聚乙烯的制备

氢氧化镁阻燃改性聚乙烯的难点是阻燃效率低、添加量大,同时导致材料力学性能严重劣化。在氢氧化镁阻燃改性聚乙烯时添加乙丙橡胶,不仅能够大大改善聚乙烯的力学性能,而且其阻燃性能也有很大提高。     

EPDM和PE协同增韧聚苯乙烯

研究了两种增韧剂（PE和EPDM）和PS／SBS（85／10）共混物的相形态和耐冲击性能。分别单独加入PE和EPDM时体系的最大缺口抗冲强度为7.5kJ/m^2和14.7kJ/m^2，当同时加入PE和EPDM时体系的最大缺口抗冲强度为21.5kJ/m^2。可见，PE和EPDM对聚苯乙烯有明显的协同增韧作用。     

PP-HDPE-EPR三元共混体力学性能的研究

研究了乙丙橡胶（EPR）对于乙丙橡胶、高密度聚乙烯（HDPE）和聚丙烯（PP）三元共混体的增韧作用和共混体混炼时间对力学性能的影响。实验表明，该共混体简支梁缺口冲击强度比纯聚丙烯提高5倍以上。     

三元乙丙橡胶／低密度聚乙烯共混物的化学发泡

研究了发泡剂ＡＣ在ＥＰＤＭ／ＬＤＰＥ并用体系中的分解特性,硫化过程与发泡过程相互匹配规律,配方因素和工艺因素和工艺因素对泡体性能的影响。本研究对ＥＰＤＭ／ＬＤＰＥ热空气连续硫化发泡材料的生产具有指标意义。     

乙丙橡胶增韧氢氧化镁阻燃聚乙烯的热氧化降解

用实时傅里叶变换红外光谱研究了聚乙烯、氢氧化镁阻燃聚乙烯及乙丙橡胶增韧氢氧化镁阻燃聚乙烯的热氧化降解特性。结果表明，在氢氧化镁阻燃聚乙烯体系中添加乙丙橡胶并经过加热硫化后，体系的热氧稳定性有了较大的提高。     

EPDM和HDPE包覆石蜡相变储能材料的研究

用三元乙丙橡胶(EPDM)和高密度聚乙(烯HDPE)作为包覆材料,石蜡作为相变材料,通过热熔法制备了不同石蜡用量的定形相变储能材料。恒温热老化试验表明:当石蜡用量为60%时,EPDM基定形相变材料的石蜡质量损失率不超过1%,远低于HDPE基定形相变材料的9.44%。在恒温水浴试验中,随水浴时间延长,定形相变材料的质量损失率增加;而且当石蜡用量超过60%时,EPDM对石蜡的密封效果变差,质量损失率明显增加;相同条件下,EPDM基定形相变材料的密封效果优于HDPE基定形相变材料。     

塑料增韧增强技术现状分析及发展趋势

主要介绍了塑料增韧增强的技术研究现状,并例举了相关增韧增强材料的功能和特性,分析了今后塑料增韧增强发展的方向。     

聚丙烯增韧改性中结晶形态的变化

综述了聚丙烯（P）增韧改性与结晶形态变化的关系,不同的共混组分对PP结晶行为的影响不同,分别有细化分割、共结晶、原位成纤复合等作用。无机刚性粒子及有机／无机纳米粒子主要起到异相成核作用,诱发对增韧有贡献的β－晶的形成。讨论了不同β晶成核剂对PP结晶的影响。     

超细丁苯粉末橡胶增韧聚丙烯的研究

采用一种新型超细丁苯粉末橡胶增韧聚丙烯(PP) ,考察了丁苯粉末橡胶用量、相容剂的种类及用量对PP性能的影响;观察了丁苯粉末橡胶在PP中的分散状态,研究了丁苯粉末橡胶对PP结晶性能的影响。结果表明:超细丁苯粉末橡胶的加入能够显著提高聚丙烯的韧性;加入相容剂B后的增韧效果更好;相容剂与超细丁苯粉末橡胶在PP中具有包藏结构;复合有成核剂的超细丁苯粉末橡胶比相容剂B有更明显的成核作用,可提高PP的结晶度,从而使PP的刚性和耐热性提高。少量相容剂B与之复合后,仍可保持这种较强的成核能力。     

影响橡胶增韧塑料的主要因素

综述了影响橡胶增韧塑料的主要因素,着重探讨了粒子间距对橡胶增韧塑料的影响,最后总结了橡胶增韧塑料的研究重点。     

国产聚丙烯的增韧改性研究

本文采用共混的方法对ＰＰ进行增韧改性,分别用苯乙烯与丁二烯嵌段共聚物（ＳＢＳ）、三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）和乙烯与聚烯烃共聚物（ＰＯＥ）作为增韧剂与ＰＰ组成二元及三元共混体系,测试了各共混体系的力学性能,并确定最佳的增韧剂和具有较好的协同效应的共混体系,试验结果表明：ＰＯＥ为ＰＰ的最佳增韧剂,ＰＰ／ＥＰＤＭ／ＳＢＳ三元共混体系具有较好的协同效应。     

聚丙烯／顺丁橡胶动态硫化法增韧

用简单共混和动态硫化共混两种不同工艺制取ＰＰ／ＢＲ共混物，分别测定了两种共混物在室温和低温下的冲击强度，用扫描电镜（ＳＥＭ），动态粘弹谱（ＤＤＶ）和偏光显微镜等手段对共混物进行了分析。结果表明，动态硫化共混法，可以减小ＰＰ球晶尺寸，增加ＰＰ球晶分布的均匀性，有效地改善共混物的形态结构，增加两相的相容性；提高共混物的冲击强度，特别是低温下的冲击强度。研究工作为用动态硫化法进一步提高顺丁橡胶（ＢＲ）增韧ＰＰ的效果提供了实验依据。     

聚丙烯三元共混增韧改性技术研究

研究了ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＳＢＳ三元共混物的性能。实验结果发现三元共混物的冲击韧性与ＳＢＳ和ＨＤＰＥ含量的关系。通过技术经济分析,找到了ＰＰ／ＳＢＳ／ＨＤＰＥ的最佳配比,并通过加入玻璃玻璃,提高共混物的强度。经过改性的材料具有良好的韧性和强度以及耐热性能,基本达到了工程塑料的性能,扩大了聚丙烯的用途范围。     

POE和自制成核剂协同增透增韧PP的研究

以弹性体乙烯-辛烯共聚物(POE)和自制成核剂为助剂制备了高韧性、高透明聚丙烯(PP)材料.通过DSC、PLM、雾度等测试手段研究了不同POE含量的共混体系的结晶行为、力学和透明性能.结果表明:随着弹性体POE加入量的不断增加,PP的结晶度出现先增大后降低的变化趋势;弹性体POE在加入量较少(质量分数小于10%)时和成核剂具有协同成核效果,可以提高PP的结晶峰温度,提高结晶度,降低材料雾度;在POE质量分数为10%时,可以很好地改善体系的加工性能.     

滑石粉/LDPE核壳结构粒子增强增韧回收PP的研究

研究了以滑石粉为硬核、低熔点高熔体流动速率低密度聚乙(烯LDPE)为软壳的核壳结构粒子的制备方法,并用该核壳结构粒子与回收PP进行共混改性,研究了核壳结构粒子对回收PP复合材料力学性能、加工流动性能和耐热性能的影响。结果表明:当核壳结构粒子用量为30份时,复合材料的缺口冲击强度为16.1 J/m,拉伸强度为28.79 MPa,弯曲强度为39.01 MPa,弯曲模量为1 535 MPa;用滑石粉/低熔点高MFR的LDPE制备的核壳结构粒子填充回收PP后的复合材料的熔体流动性较好适,合工业化生产。