采用变风量系统的消防楼梯间、前室及内走道的防排烟系统设计

防排烟规范对消防楼梯间、前室及内走道的防排烟有严格的规定。常规的正压送风系统采用电动风量调节阀或直接采用百叶送风。事实上,由于不可控的缝隙渗透和系统的变流量特性等,消防楼梯间及前室进行风量控制或正压控制是不易实现的。本文提出了采用变风量系统来实现正压送风的准确控制,该系统于1996年成功应用于新加坡的一个高层宾馆建筑并正常运作至今。面对现今规范对消防排烟系统要求的日益严格和变风量系统的普及,希望本案例能为同行提供参考。     

简论福建高层建筑防火正压送风与排烟设计

本文阐述了正压送风系统,防烟楼梯间正压送风量及加压送风量的简明计算方法,防烟楼梯及前室的超压卸压问题,正压送风和排烟管道以及系统材料的选用原则。提出了防烟楼梯间和前室及合用前室采用机械加压送风,而当着火层、着火间及走道采用负压排烟时,其压力顺序应该为楼梯间正压>前室正压>走道压力,即防火楼梯间内维持正压值50Pa>前室内维持正压值25Pa>走道的正压值为8Pa的设计顺序。     

正压送风系统的气流组织形式

正压送风系统就是对建筑物的某些部位送入足够的新鲜空气,使其维持高于建筑物其它部位的压力,从而把其它部位中因着火所产生的烟气堵截于被加压的部位之外而设置的由送风机、风道、阀门附件、进出风口和烟气控制区域所组成的体系,即构成正压送风系统.其中正压送风量的大小,气流组织形式的选择以及系统运行调节方式的合理都直接关系到正压送风系统的效果.本文仅就正压送风系统气流组织形式的选择谈些看法:     

高层建筑压力传感器控制加压送风系统的方法

探讨高层建筑正压送风系统采用压力传感器控制泄压阀的几种方法,并结合工程案例对电气控制的设计思路、系统组成、系统功能、经济性等进行分析比较。     

液化石油气站消防给水系统防超压措施

分析了液化石油气站消防给水系统超压的原因,结合工程实例阐述了解决液化石油气站消防给水系统超压问题的措施.     

加压送风系统压力计算方法研究

为判断加压送风系统超压情况,应用质量守恒和能量守恒定律,建立送风区域压力计算方程组,以系统压力计算为基础进行求解,用压力求解结果确定防火门开启力,进而判断系统超压情况。以某22层建筑为例,加压送风系统风机设计风量为51 240 m3/h,全压817 Pa,方程组求解结果显示,关门状态下楼梯间余压达226 Pa,与工程实测结果较吻合,所需开门力271 N,人员开门困难,系统超压严重。研究结果表明,所建立的方程组能够对送风区域压力进行较准确地计算,以评价、提高加压送风系统的可靠性。     

正压送风系统的运行调节方式

正压送风系统的运行调节方式武警学院消防工程系杜红一个性能良好的正压送风系统在设计条件下运行时，应该满足设计参数的要求，即开门门洞处的气流应维持高于最低流速值的速度，当系统在非设计条件下运行时，如开门工况变化等，也应能保证受灾人员顺利疏散，在不同压力区...     

防烟楼梯间及前室正压送风系统区域烟气控制模型的建立

烟控模型是研究防排烟技术的一种重要工具，就防烟楼梯间及前室正压送风系统区域烟控模型的算法进行了介绍。该烟控模型分析了包括时间、建筑分隔情况、开口流量系数、围护结构漏风系数、热压风压、风道阻力、开门工况等众多因素对正压送风系统的影响，并以网络数值计算为工具，对正压送风系统进行了动态分析。模型的建立对于建筑特别是大型公共建筑的消防安全进行性能化评估具有重要的意义。     

高层建筑防火设计中正压送风量的计算

对消防楼梯间及其前室的正压送风是高层建筑防火设计中通常采用的措施之一。本文根据流体力学的基本理论,同时考虑到高层建筑的特点以及火灾层、正压送风区内的温度、压力变化等因素,推导整理出一系列有关正压送风量的计算公式,克服了以往计算公式中的种种缺陷和不足。     

基于风机效能的防烟系统泄压阀式压力控制方法及试验研究

建立机械防烟系统压力控制方程组,确保送风区域实际压差不超过最大允许压差。进行加压送风系统设计,计算建筑本体渗漏面积和送风区域超压压差,以最大允许压差为限值,联合风机性能曲线计算泄压面积。形成压力控制方法并对某防烟楼梯间进行机械防烟系统设计和仿真计算,依据设计结果搭建工程验证平台,针对开门工况和关门有泄压工况采集各关键参数;遵循能量守恒和质量守恒,联合建筑本体渗漏面积和风机性能曲线预测关门无泄压工况下实际压差,计算泄压阀口面积。经测定,设置0. 2 m2泄压阀口后楼梯间压差由115 Pa降至52 Pa,开门力不超过110 N,门洞断面风速0. 9～1. 3m/s,送风区域压差、开门力和风速均符合规范要求,工程验证与计算结果一致。结果表明所建方程组可准确计算超压压差和泄压面积,为泄压阀式压力控制提供了一种新的理论依据。     

指挥器控制式调压器的压力遥控

由于结构简单,操作、维护方便,调节精度高,指挥器控制式调压器被广泛地应用于燃气输配中。为实现对调压器的压力遥控,提出了电动执行机构控制,气包、电磁阀控制以及微流阀控制的三种方法可以及时、快捷、可靠地对燃气管网的运行进行合理调度。     

压力响应膜的压力响应性及其过滤特性

以地表水为过滤介质,采用外压死端过滤、内压反洗的方式,研究了PU/PVDF共混制得的中空纤维压力响应膜的膜过滤特性。压力响应膜的最佳压力响应区间为0.035～0.055MPa,在其压力响应区间内进行反洗,随着反洗压力的增大,膜通量的恢复率逐渐提高,但同时也会对膜表面的微孔造成一定的不可逆形变;与普通膜相比,在相同的操作条件下进行反洗,压力响应膜的通量恢复率更高。     

mPCNL术中灌注压力对肾盂内压力的影响

目的 探讨灌注压力设定在微创经皮肾镜碎石术中对于肾盂内压力的影响。方法 将接受mPCNL治疗的63例患者随机分为4组，各组术中分别设定灌注压力13～15、16～18、19～21、23～25 kPa，对术中各组肾盂初始压力，肾盂最大压力，肾盂最大压力超过30 mmHg时间，碎石时间以及术后感染情况进行记录分析。结果 4组患者初始肾盂内压力组间对照无明显差异；术中肾盂最大压力组间比较均有差异；在灌注压力超过19 kPa时肾盂最大压力均超过30 mmHg；灌注压力低于15 kPa时碎石时间较其他组延长。结论 当灌注压力设定在16～18kPa之间，mPCNL术中肾盂压力可全程控制在30 mmHg以内。高于该设定压力，肾盂内最大压力会超过30 mmHg的安全阈。当灌注压力低于15 kPa，会有出血冲开不及时、视野受干扰和结石冲出无力等现象，延长手术时间。     

偏压小净距隧道围岩压力分析

偏压小净距隧道是一种较新的隧道形式,受力状况较为复杂,目前尚没有其围岩压力的理论计算方法.为此作者对偏压小净距隧道围岩压力进行了理论探讨,得出了滑动破裂角、侧压力系数及垂直围岩压力的理论计算公式.分析了隧道间的净距对围岩压力的影响以及地面倾斜角度和净间距对隧道内侧压力系数的影响,可为类似隧道的设计提供参考.     

土压平衡式盾构开挖面稳定机理与压力舱土压的控制

以城市地铁隧道施工中所广泛采用的土压平衡式盾构掘进机为背景,结合现场实际阐述了盾构开挖面稳定机理及其压力舱土压力设定与控制的方法等。     

Pressure surge protection

The author describes a number of devices designed to protect pressurized systems against damage from pressure surges. Some of the devices are familiar and have been used for a period of years, while others represent new developments.     

卫浴空间“减压”攻略

卫浴间本是放松身心的场所。当你越来越感到它不够温馨体贴的时候，你应该重新审视一下你所在的卫浴环境：它的色彩是否厚重了些？卫浴用品是否过多？空间是不是过于狭小？一旦发现了这些问题，不如来进行一番改造，给空间减减“压”，让放松身心的空间“名至实归”。[编者按]     

中压一级与中-低压二级系统用户压力变化

阐述城镇燃气管网中压一级系统较中-低压二级系统的优势,通过分析调压器出口压力、燃具前压力、管道压力降的关系,比较当调压器出口压力为定值时,任意工况下中压一级与中-低压二级系统用户处压力变化情况。中压一级系统用户处压力波动范围较小。     

压力归零 16个让你微笑的理由

施特劳斯成名后，每天奔忙于各种社交活动中，疲惫的他写下了《叹气波尔卡》来表达自己烦躁的心情，而这首音乐直到今天，在每次演奏的时候都会以叹气声传染听众。叹气比流感传染得还快，如果不想周围都感染上坏心情，就从现在松开眉头，尝试为自己减压。     

24″焊管高压水压试验机生产线

介绍了24″焊管水压试验机生产线的单体设备及结构,着重介绍了各单体设备的工作过程及实现方法;通过与国外同类设备的对比说明了24″焊管水压试验机的优越性.