Cr—Ni—Mn气门钢的高温疲劳性能

TRW公司气阀分部损坏的气阀进行检验作为对用户技术服务的一部份,这些气阀是从用户使用过的发动机上取下来的,有的取自特殊的试验状态,有的取自运行的汽车上。这种分析的目的是找出损坏的原因,作出技术上的建议和推荐,以免这种损坏的重复发生。将在多年中积累的气阀的损坏原因汇总表明:占优势的损坏是在阀门盘上或从杆到阀盘的过渡区上发生断裂。 对许多气阀头部断裂的研究表明:毫无例外的是由于疲劳而产生。在大多数情况下,腐蚀是通过腐蚀坑的存在起作用的,腐蚀坑引起应力的提高。 导致阀盘处断裂的应力状态,是由于气阀与气阀座圈之间偏心度形成的。这样一种偏心度可能是通过阀杆和阀的套管之间过大的作用或者道过阀盘的热的或机械变形而引起的。在     

淬火冷却方式对1Cr17Ni2钢回火索氏体粗细和韧性影响

对１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢采用不同冷却方式进行淬火或回火试验,发现在３００￣３３０℃等温雀火后的回火索氏体十分粗大并呈现清晰的马氏体特征,而δ铁 体数量较多的试样则无此特征,但晶界敏感显现的网状脆性特征十分明显,其冲击韧性ａｋ〈１０Ｊ／ｃｍ＾２。     

部分电站汽轮机用钢的回火方程和综合回火曲线

本文在试验结果的基础上,利用泰勒(Taylor)级数展开式和试验数据的回归拟合,导出电站汽轮机九种主要用钢的回火方程。通过回火方程可以直接建立试验用钢的综合回火曲线。     

用化学腐蚀法检测老化30Cr2MoV汽轮机转子钢热脆化程度的研究

根据试验用30Cr2MoV汽轮机转子钢化学成分和材料性能等特点,尝试了用硝酸和醋酸的混合液作为蚀刻液对老化汽轮机转子钢进行化学腐蚀实验.得到腐蚀晶界沟槽宽度与韧脆转变温度(FATT50)的关系,并讨论了影响FATT50的其它影响因子.用MINITAB软件对影响FATT50的所用参数进行多元线性全回归分析,建立了FATT50的预测模型.用预测模型计算各钢样的FATT50,所得FATT50的预测值与测量值之间的误差范围在±15℃之内,预测精度较高.     

600℃以上汽轮机转子用高强度12％Cr铁素体钢的研制

为了燃煤电站的改进，研制了一种先进的12％Cr铁素体钢（TOS110）用于高温转子。该钢的研制是依据各种12％Cr耐热钢的研究经验，合金元素对持久强度的影响进行了专门研究。其中10％Cr－1．8W－0．7％Mo－V－3％Co－Nb－B钢是一个有希望的钢种。研究揭示了该钢比用于593℃的10％Cr－1％Mo－1％W－V－Nb钢有更高的持久强度。该新钢种的可生产性与性能已通过一个中等尺寸的锻件与产品尺寸的转子锻件进行了验证。产品尺寸转子锻件的评定工作现在正在进行之中，目前已得到了一些可喜的结果。该高强度12％Cr铁素体钢有希望运用于在630℃或630℃以上运行的高温转子。因此，燃煤电站可望得到热效率的明显改进。     

长期服役后低压转子30Cr2Ni4MoV钢的性能研究

以1根长期服役的30Cr2Ni4MoV钢低压转子为例,通过显微组织分析、室温拉伸、高温拉伸和冲击以及韧脆性转变温度试验等方法研究了低压转子不同部位的显微组织和性能,并分析了低压转子强度和韧性变化的原因.结果表明:在低压转子电机端中心部位出现C、Cr、Ni和Mo等成分的偏析;转子不同部位的组织形态区别明显,服役时温度高的部位未发生明显的碳化物析出增多和颗粒粗化;转子不同部位的室温拉伸性能差别较大,服役时温度高的部位的拉伸强度未出现明显降低;转子外缘不同部位冲击韧性相同,但近中心孔不同部位的冲击韧性差别大;转子不同部位总冲击能量的区别主要表现为裂纹扩展能的差异,但裂纹形成能无明显区别;服役时转子高温部位的韧脆性转变温度升高;由于低压转子尺寸大,造成制造时不同部位的成分和显微组织的差别,这是导致不同部位性能差异的主要原因.     

超临界蒸汽参数用高级的12％Cr钢的研制与制造

为了改善火电站的热效率，蒸汽参数趋向于更高的温度与更高的压力。在先进的蒸汽条件下，CrMoV钢以及常规12％Cr钢的持久强度显得偏低。因此，必须研制具有更高持久强度的新的12％Cr钢种。为此，详细研究了化学成分的影响，并研制出了称为TMK1与IMK2的12％Cr新型钢种[1]，用TMK1与TMK2制造的转子锻件已应用于实际的1000MW电站汽轮机转子。为防止12％Cr钢轴颈部分的损伤，采用了埋弧焊与冷辊压的方法对这些转子锻件的轴颈进行了焊层复差。     

新焊接转子材料25Cr2Ni2MoV钢的试制及其性能试验

回顾了上汽厂汽轮机低压焊接转子材料的发展,介绍了屈服强度≥700MPa的新焊接转子材料25Cr2Ni2MoV的基本特性,通过模拟轮盘锻件试制和解剖试验,测定了新材料的显微组织、力学性能、FATT、室温断裂韧度和钢的连续冷却转变曲线,进行了时效试验、应力腐蚀试验和焊接工艺试验等,结果表明该材料具有良好的淬透性和综合性能,能满足百万等级超超临界汽轮机及核电低压焊接转子的设计和使用要求.     

AP1000汽轮机低压转子30Cr2Ni4MoV钢的组织及力学性能

采用化学成分和显微组织分析、室温和高温拉伸、硬度、冲击以及韧脆转变温度测试等方法,研究了30Cr2Ni4MoV钢低压转子不同位置的组织和力学性能.结果表明:低压转子不同位置的成分偏析较小,晶粒尺寸变化不大,拉伸强度和硬度比较均匀,但室温冲击性能、上平台能量和韧脆转变温度有所差别;与芯部相比,低压转子表面的室温冲击吸收能量和上平台能量高,韧脆转变温度低.     

某型汽轮机转子热应力的计算和分析

本文运用有限元子结构法和有限元-边界元联合计算法,在IBM微型机上计算和分析了某舰用主机全锻转子冷态紧急启动时的热应力变化情况,得到了一些有益的初步结论。     

超超临界锅炉用18Cr—10Ni—3Cu—Ti—Nb不锈钢的开发

现成对于热力发电的锅炉，在压力和温度设计上均高于过去，特别是全世界对于开创超超临界发电设备的新型技术产生巨大影响。这种锅炉要求使用比传统１８－８奥氏体不锈钢具有高温强度的钢种。     

化学成分对1Cr 17Ni2钢金相组织和力学性能的影响

引进型的电站泵平衡鼓等零件采用１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢制造。国产的１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢的含镍量低,导致金相组织有大量的铁素体,从而影响力学性能,通过调整热处理工艺使材料达到了设计规定的技术要求。表７参２     

激光表面熔凝处理对30Cr2Ni4MoV转子钢高温水腐蚀性能的影响

进行了三种强度级别的30Cr2Ni4MoV钢的激光表面熔凝处理,用电化学极化曲线和高温应力腐蚀试验考察了其耐腐蚀性能。研究表明:激光熔凝处理后在30Cr2Ni4MoV表面形成了约10~20μm的致密马氏体硬化层和压应力状态,基材状态对激光熔凝硬化层的性能无明显影响,但激光功率增大会导致表面熔凝层硬度水平降低;激光表面熔凝处理使腐蚀电位左移,腐蚀电流密度减小,抗腐蚀性能明显增强。     

HP与HP—LP转子用2.5NiCrMoV超净化钢的研制

从一重量为90吨的2.5NiCrMoV超净化钢锭制造了一支HP－LP试验转子,其LP直径为1750mm,HP直径为1250mm。该HP－LP转子是日本制钢所按芝东,GE联合项目为电力研究（EPRI）制造的。该转子采用不同的热处理：即LP段喷水面HP段鼓风冷却,而后回火到790MPa均匀的强度水平。其HP段中心的FATT是－5℃,LP段是15℃。当把LP段的抗位强度增加到860MPa时,FATT则增加为45℃。在565℃初步进行的持久试验表明：2.5NiCrMoV试验转子的持久强度与常规1CrMoV钢的相当,并有优良的持久塑性。该钢有良好的淬硬性,适合于直径至少为2米的LP转子。     

HP与HP—LP转子用2.5NiCrMoV超净化钢的研制

从一重量为90吨的2．5NiCrMoV超净化钢锭制造了一支HP—LP试验转子，其LP直径为1750mm，HP直径为1250mm，该HP—LP转子是日本制钢所按东芝、GE联合项目为电力研究所(EPRI)制造的。该转子采用不同的热处理：即LP段喷水而HP段鼓风冷却，而后回火到790MPa均匀的强度水平。其HP段中心的FATT是-5℃，LP段是15℃。当把LP段的抗拉强度增加到860MPa时，FATT则增加为45℃。在565℃初步进行的持久试验表明：2．5NiCrMoV试验转子的持久强度与常规1CrMoV钢的相当，并有优良的持久塑性。该钢有良好的淬硬性，适合于直径至少为2米的LP转子。     

汽轮机焊接转子接头残余应力研究一:25Cr2Ni2MoV钢核电转子模拟件热处理前后残余应力的对比

利用焊接方法制造大型汽轮机转子已成为电力装备制造业的主要方向,通过测量焊接转子模拟件接头处的残余应力,对于转子设计、优化焊接与热处理工艺、评估服役状态都具有重要的参考意义。测试了25Cr2N i2MoV钢核电转子模拟件外圆、内圆、剖面处热处理前后的残余应力分布,发现转子深窄间隙接头处存在较为显著的轴向压应力,内、外圈在热处理前均有较大的切向拉应力;经过热处理,残余应力大大降低,且保持较好的应力状态。重复性测量的数据稳定性较好,反映出加工过程的高稳定性。