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利用透射光电显微管,采用双倾双束技术和g.b不可见判据,分析了Ti-25Al-10Nb-3V-1Mo(at.-%)合金中α2相(D019结构)在25-700℃拉伸形变时的位错类型和滑移系,结果表明:室温位伸形变主要要源于α型位错在棱柱面或基面滑移,如(1120)(1010),(1120)(0001);和少量C+a/2型位错对在棱锥面滑移,如(1126)(2021);C+a/2,型位错密度随形变温提 相似文献
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钽丝的拉拔及退火织构 总被引:9,自引:2,他引:7
对不同拉拔变形程度及不同温度退火后的钽丝织构, 借助极图与现代ODF 分析术进行了研究。结果表明钽丝的拉拔织构主要聚集在α取向线上,形成〈110〉丝织构,织构组分主要有{441}〈110〉,{332}〈110〉,{334}〈110〉及{115}〈110〉。丝织构的形成与发展的主要特征可用{110}〈111〉位错滑移和轴对称变形的Taylor 完全限制模型进行解释。两种不同减面率的钽丝具有明显不同的退火织构组分。77 % 冷拉减面率的钽丝退火后具有与拉拔丝基本相同的织构组分, 钽丝发生了原位再结晶。90 % 冷拉减面率的钽丝低温退火后产生同样的效果, 然而经高温退火后出现新的织构组分{111}〈110〉和{111}〈112〉随退火温度的升高而增强, 其形成由定向长大机制控制。 相似文献
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再结晶退火对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金冷轧板相组成及板材织构的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用X射线衍射术和ODF研究了再结晶退火对Ni47Ti44Nb9合金冷轧板相组成和织构的影响。结果表明,冷轧板材的相组成为B2+β-Nb+B19';织构类型为面织构{001}p+{110}p再结晶退火期间,马氏体相B19'逆转变为母相B2,合金的相组成为:B2十β-Nb,而再结晶织构为:{001}<110>p。 相似文献
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[021]取向的γ—TiAl单晶(Ti—56%Al,原子分数)在-196-1000℃温度范围内压缩变形时主要形变方式为{111}(110]普通位错的滑移低温时,(1/2)(110]普通位错大多沿螺型及60°交角两种方向排列,井倾向于成组出现;而在反常屈服温度区域内,(1/2)(110]普通位错大多平行于其螺型方向,且形成许多位错拐点,其数目随温度的升高而增加;在反常屈服峰温以上,普通位错不具有特殊的方向性,且倾向于通过攀移向其它滑移面运动 相似文献
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AZ91 Mg-Al合金中β-(Mg_(17)Al_(12))析出相的形态及其晶体学特征 总被引:3,自引:0,他引:3
应用透射电镜研究了时效AZ91 Mg-Al合金连续析出相的显微组织形态及晶体学特征。发现四种不同形态和晶体学特征的β-(Mg17Al12)析出相,其中占绝大多数的是板条状析出相沿基面(0001)α析出的板条析出相与基体保持Burgers位向关系,生长方向为[7, 2,9,0];其晶体学特征与由不变线应变原理预测的完全一致。第二类析出相是以其轴线与基面垂直的六棱柱体,六个棱柱面都是{1100}α//{110}β,与基体保持对称性好的Crawley位向关系。另有少量短棒状析出相与基体保持Porter位向关系。实验中还观察到一种未见报道过的位向关系。讨论了形成不同形态和晶体学特征的机制。 相似文献
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李尧 《中国有色金属学报》1997,7(2):113-117
以3004铝合金为实验材料,研究了异步轧制对该合金的变形织构以及相应的制耳率的影响。实验表明:异步轧制和同步轧制板的主要变形织构是相同的,均为纯铜型织构{112}〈111〉+{213}〈364〉+{110}〈112〉,但异步轧制产生的变形织构较同步轧制的强度高,且随异步轧制速比的提高而增加。同时,异步轧制的板材中还出现{001}〈110〉织构。另外,在相同压下率的情况下,异步轧制板材的深冲制耳率大 相似文献
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利用透射电子显微镜研究了PST双相TiAl晶体高温变形后的位错组态。发现微孪晶变形、1/2<110]单位位错、<011]超点阵位错、1/2<112]超点阵位错均参与了变形。螺型<011]超点阵位错可在{100}面上分解,构成Kear-Wilsdorf锁。400℃,600℃变形时由1/2<112]位错分解形成的层错偶极子仍然存在,但数量减少。850℃变形时未发现层错偶极子,但这时1/2<112]刃型可动位错数量增加。原位加热观察表明,层错偶极子在650℃时完全消失。本文讨论了这些位错特征对TiAl合金韧脆转变特征的影响。 相似文献
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面心立方金属{111}〈110〉滑移和{111}〈112〉孪生平面共生变形?… 总被引:1,自引:0,他引:1
将Bishop-Hill最大功原理拓展于fcc金属{111}〈110〉滑移和{111}〈112〉孪生两种机制同时起作用的平面共生变形。研究了不同临界剪切应力(CRSS)之比ξ对各理想取向的屈服应力状态及相应活化系的影响。分析结果表明,当ξ〉1/3jf ,C,G和Rcu3种取向共同的活化系均为滑移系,不易孪生:其它5种取向共同的活化系均包括滑移系和孪生系,有孪生倾向。同时分析了取向空间里屈服强度各向 相似文献
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利用Stroh 位错塞积模型解释了L12 结构Al67 Mn8Ti25 合金室温解理裂纹的萌生。计算表明,位错塞积优先在与滑移面成35 .3°方向诱发微裂纹, 导致解理断裂。经室温弯曲断口解理面取向的电子背散射衍射(EBSD) 测试结果验证表明,L12 结构Al67 Mn8Ti25 合金室温解理断裂裂纹优先在{110} 晶面萌生 相似文献
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用EET 计算了L12 结构Al67 Mn8Ti25 合金的键结构, 键能和主要解理面的解理能。结果表明几种低指数晶面的解理能以{110} 晶面为最低, 其值为3 .12J·m - 2 ; 其次为{100} 和{111} 型晶面, 解理能分别为4 .17 和4 .87J·m - 2 。用电子背散射衍射技术对合金室温弯曲断口解理刻面的晶体学位向进行了测定, 在所测刻面中,{110} 刻面约占54 % ,{100} 和{111} 约占31 % 和8 % , 其结果与EET 计算结果相一致。可以认为, 解理能低是Al67 Mn8Ti25 合金室温脆性解理的主要原因之一。 相似文献
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{123}〈111〉多滑移的屈服顶点 总被引:1,自引:0,他引:1
从Tylor-Bishop-Hill理论出发,系统分析和计算了bcc金属在{123}〈111〉滑移系上滑移的单晶屈服面,发现共有338种应力状态,并将它们按晶体结构的对称性加以分类。结果表明,所有的屈服顶点共可分为14组,它们分别活化5,6或8个滑移系,依赖于结晶学上不等价的滑移系组。 相似文献
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本文采用TEM系统操作方法分析了Ti-6Al-4V合金超塑性变形中α相激活的滑移系统。结果表明α相以{0110}〈2110〉和{0111}〈2110〉激活为主,降低变形温度{0001}〈2110〉基面滑移及b=〈1123〉的α+c型位错亦参与变形。大量观察还表明,α相中激活的位错主要分布在三岔晶界、α/α晶界、以及α/β相界附近。 相似文献
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密排六方金属的塑性变形 总被引:6,自引:2,他引:6
肖林 《稀有金属材料与工程》1995,24(6):21-28
综述了密排六方金属可能的滑移和孪生变形方式。滑移面包括:(0001)基面,(1100)柱面和〈c〉型及〈c+a〉型锥面。(1012)、(1121)和(1122)是其主要的孪生类型,在Ti和Zr中还可能出现(1011)、(1124)和(1123)型孪晶。进一步分析了塑变过程中滑移和孪生之间的关系。着重讨论了Ti和Zr的滑移方式与试验温度之间的关系,其滑移面开动按由易到难的排列顺序为:柱面、锥面和基面 相似文献