国产200MW汽轮机停机后不同冷却方式的分析与比较

针对当前国产200MW 汽轮机停机后等待冷却时间长,滑停烧油多这一实际问题,通过多次现场试验研究,对机组停机后不同冷却方式进行了分析比较,并将压缩空气强迫通风冷却作为推荐方案。实践证明:国产200MW 机组停机后采用强迫冷却,在保证安全可靠的前提下,可缩短冷却时间2～3天,为机组大修提前揭缸开工和事故临检争取了时间,具有显著的经济效益。     

引进型 300MW 汽机强制冷却试验及分析

针对引进型３００ＭＷ汽轮机高中压缸采用双层缸结构的特点，机组热容量大，加上保温性能好，停机后高压缸第一级金属温度达４００～４５０℃，自然冷却至１５０℃需７～８天。介绍了２号汽轮机强制通风冷却的简要系统和设备及试验过程，并分析存在的问题，提出今后改进的建议。采用强制通风冷却装置后，可使冷却时间缩短至４０ｈ左右，效果显著     

12.5万瓩汽轮机高中压转子大轴弯曲后的直轴

我厂一台125000瓩机组1976年1月19日紧急停机时,高中压汽缸严重进水,造成高中压转子大轴弯曲事故,被迫进行高中压转子直轴工作,并将该机组提前进行了大修。机组大修从1月29日起到4月5日至。2月5日高中压缸开缸;2月9日到23日进行了直轴措施方案讨论,直轴架和工具的制作安装等准备工作;2月24起转子开始进行加热退火,到3月12日止完成直轴工作。     

125MW机组空气强迫冷却试验

十厂４号机小修停机后，第一次采用了空气强迫冷却技术，从２５日９时至２６日４时１５分，机组整个冷却过程历１９．２５小时，汽缸金属温度由３８８℃降至１５０℃快冷结束。为更好地推广应用这一技术，现将试验方案、目的、使用情况介绍如下：１　试验方案（１）采用高中压缸沿正常工作汽流同向（即顺流法）进入加热后的热空气，冷却机组，同时加接法兰螺栓加热柜及汽缸夹层通入热空气，根据高压差胀、上下缸温差情况随时进行冷却。（２）冷却系统：如图１所示：图１　１２５ＭＷ机组空气强迫冷却系统图冷却用的空气，由锅炉压缩空气站供…     

超临界660MW机组高中压缸中间轴封漏汽量的测试

介绍了用变汽温法测量高中压缸中间轴封漏汽量的原理和方法。以某超临界660 MW高中压合缸机组为实例,给出了该方法在其大修前后的应用对比。此方法为测量高中压缸中间轴封漏汽量提供了一种思路,也为量化地检验轴封改造效果提供了一种分析手段。     

快速冷却装置在大容量机组上的应用

采用加热压缩空气进行缸体快速冷却的优点在于系统简单，安全有效，冷却均匀，避免了自然冷却过程中上缸冷却慢，下缸冷却快的缺点，大大缩短了检修时间，提高了设备利用率，从国内200MW，300MW机组已投用快冷的情况看，都不同程度地取得了可观的经济和社会效益，该文根据靖电6号机的投用经验进行了论述。     

安顺发电厂2号机高中压缸中分面漏气处理

本文针对安顺发电厂2#机在运行中高压缸中分面漏气的原因进行了分析,总结了大修中彻底处理高中压缸中分面漏汽的措施和方法,并对今后新机组的监造及安装提出了一些看法。     

汽轮机汽缸加装自流加热(冷却)系统改造

云浮电厂二期总装机容量为2×135MW,是上海汽轮机厂生产的N135-13.14/535/535双缸双排汽、高中压缸合并、通流部分反向布置、凝汽式汽轮机。该机组高中压缸夹层没有外置汽加热(冷却)装置,在机组冷态启动时汽缸加热慢,同时在机组滑停时不能对汽缸进行有效的冷却,大大延长了机组的启停时间并影响机组的安全运行。1改造前系统状况改造前的系统如图1所示。图1改造前系统在汽轮机启停和工况变化时,汽缸与转子同时受热和冷却,转子和汽缸分别以各自的死点为基准膨胀或收缩,由于汽缸与转子传热速度不同,加上在运行中汽缸的受热面积又较转子受热面…     

蒸汽强冷汽轮机的探讨与实践

对于没有配备快冷装置的汽轮机,停机后,若仅依靠自然冷却,到达停止润滑油系统所需的汽缸温度,将花费很长时间。为节省停机冷却时间,机组通常采用滑参数停机。根据汽轮机结构特点,在机组解列后,仍继续维持高速旋转进行滑参数停机,同时进行强制冷却。对设计有暖缸蒸汽系统的汽轮机,也可利用辅助蒸汽,循着暖缸回路对汽轮机强制冷却。这些特殊操作措施在运行上值得实践。     

国产125MW汽轮机汽缸保温的改进

我厂5号机为国产第一台125MW机组,自1969年投产以来,共进行八次大修,汽轮机本体保温材料曾进行过三次改进:第1～4次大修中,汽缸主保温材料采用蛭石材料;第5～6次大修中,主保温采用珍珠岩保温材料;第七次大修中,改用硅酸铝耐火纤维及无碱玻璃棉作为汽缸保温材料,对汽缸保温有所改善。但停机后自然冷却过程中,上下缸温差仍超过制造厂规定的数值,尤其是高中压外缸上下温差无法控制在50℃以下。所以现场运行规程规定外缸上下温差允许达80℃,内缸上下温差允许为50℃。这样在机组热态起动时,还必须利用下汽缸夹层加热装置专门加热下缸,来降低上下缸温差值。     

上汽300MW机组高中压缸启动差胀分析

介绍了某电厂上汽300 MW机组高中压缸启动过程,对机组启动过程中各时段的差胀问题进行了介绍及理论分析,为上汽300 MW机组机组高中压缸启动提供了参考。     

超临界600 MW机组主机轴系振动诊断

国华太仓发电有限公司2台600MW机组是国内引进技术生产的首批超临界600MW机组。分析了2台机组轴瓦振动的主要问题:9号轴瓦轴振偏大;低压缸碰磨及低压缸轴瓦振动;高中压转子振动,采取了减振措施,大修后轴振控制在合格范围内。     

3号汽轮机转子轴向定位引出值变化原因分析

机组2012年大修,扣缸热紧汽缸螺栓后,对高中压转子进行最终轴向定位时,定位引出值与半缸时比较发生变化。针对高中压转子定位引出值发生变化的原因,提出如何选择合理定位引出值测量位置,消除定位引出值变化的影响,总结轴系轴向正确定位的方法。     

变汽温法测300MW机组高中压缸间轴封漏汽量的应用实践

介绍了变汽温法测量国产引进型300MW汽轮机高中压缸间轴封漏汽量的应用实践,分析了高中压缸间轴封漏汽量对热耗率和中压缸效率计算值的影响,提出可以使用此法确定同型新投产机组和改造机组热力性能考核试验中高中压缸间的轴封流量,以及监测机组日常运行时高中压缸前轴封运行状况和中压缸通流效率。     

汽轮机高中压缸流量配比对汽轮机启动的影响

上汽超临界中间再热凝汽式汽轮机起机阶段常采用带旁路高中压缸联合启动方式。合理的高中压缸流量分配对机组冲转过程起着至关重要的作用。研究分析了冷态、热态两种启动工况条件下,起机阶段不同的高中压缸流量配比对机组冲转的影响。研究发现,中压缸进汽偏多可以缩短暖机时间,减小中压缸胀差,但容易造成转速控制不稳定、高排温度高、再热压力波动等问题。因此,可根据实际情况进行调整,冷态时TV/IV开度可以按照1:2.2的比例,热态时可以按照1:1.75的比例启动。研究结果为电厂启动提供借鉴和参考。     

双变装置快冷汽缸的有限元分析

基于ANSYS软件,对某300 MW汽轮机的汽缸进行数字模拟,并将采用双变快冷装置冷却与传统冷却的方法进行了比较分析.结果表明,相同工况下,双变装置的温度可变方式冷却时上、下缸及内、外缸温差较传统冷却方法小;冷却空气流量增加,可使冷却时间缩短,但上、下缸温差与内、外缸温差增大,快冷安全性减小.因此,提出了冷却时间短、温差小、最大热应力小于材料极限应力的双变装置最优快速冷却方案,提高了机组汽缸冷却的安全性和经济性.     

汽轮机高中压转子弯曲原因及防范措施

湛江电力有限公司4号汽轮机通流改造后首次大修时发现高中压转子弯曲,最大弯曲度为0.10 mm,弯曲点位于高中压缸中间汽封靠中压缸侧,轴向距离转子中低压联轴器3 660 mm。在对汽轮机缸体、转子轴径、动静叶片、围带、转子轴承和汽封等进行全面检查的基础上,对通流改造后首次启动至首次揭缸大修停运期间的16次启、停数据进行了详细的对比分析,分析认为:转子弯曲是在运行中造成的,而快冷投运、轴封温度突变并未对转子弯曲造成影响,应该是异物碰磨导致的。返厂更换螺栓、修复隔板静叶片和清理异物后,机组重新启动,转子轴承振幅达标,机组各项运行参数稳定。同时,提出优化轴封供气,严格执行机组启、停过程操作等措施确保机组正常运行。     

1 000 MW汽轮机快速冷却的应用与分析

以某1 000 MW超超临界汽轮机为研究对象,分析了该机组的自然冷却过程并确定了该机组的自然冷却时间。采取炉侧引入空气的方法,设计了快速冷却方案。基于该设计方案,成功进行了1次汽轮机的快速冷却,验证了方案的可行性。结果表明,与自然冷却相比,此次快速冷却可以节约7天左右的停机冷却时间;同时,当采用炉侧引入空气的方案时,需要视再热管道中空气与中压转子的温度差来决定中压缸的快速冷却投入。     

300MW机组高中压缸膨胀不畅处理分析

汽轮机组高中压缸膨胀不畅,严重影响机组的安全运行.本文通过对300MW机组高中压缸膨胀不畅的处理分析,论述了机组膨胀不畅的原因、检查和自润滑改造处理过程.     

凤台电厂2号机汽缸变形分析与处理

分析了淮浙煤电凤台电厂2号超临界汽轮机高中压内缸变形情况,查出了汽缸变形的主要原因为高中压内缸隔热板与高中压外缸间隙过大导致汽缸排汽进入高中压缸夹层冷却内缸外壁以致高中压内缸内外壁温差大致使汽缸变形。