大型超(超)临界煤粉锅炉炉膛传热计算

考虑大型超(超)临界煤粉锅炉受热面的布置特点,将炉膛分为自由炉膛区段和含屏炉膛区段,对按照苏联1973标准计算得到的有效辐射厚度、辐射减弱系数和火焰中心高度系数等关键参数进行了修正,建立了新的一维分区段热力计算方法,并采用该方法对4个电厂的600MW超临界煤粉锅炉和2个电厂的1 000MW超超临界煤粉锅炉进行了传热计算.结果表明:采用该方法计算得到的炉膛出口烟气温度与设计值的偏差明显小于苏联1973标准,可以满足工程应用的精度要求.     

高炉煤气锅炉炉膛热力计算两种标准对比研究

分析苏联1957年热力计算标准和1973年热力计算标准关于燃气锅炉炉膛出口烟温计算方法的差异,同时指出了俄罗斯98标准与苏联1973版标准的差异。根据苏联标准和俄罗斯标准分别对武钢130t/h和75t/h锅炉炉膛出口烟温进行计算。结合目前锅炉的实际运行情况,采用1973年炉膛热力计算模型更为准确。     

电站锅炉炉膛出口烟温算法改进与实现

电站锅炉炉膛出口烟温的计算是热力计算中的一个重要的环节，目前国内有些电站锅炉的实际出口烟温与原设计值的偏差很大，直接影响到锅炉的安全经济运行。文章结合实际的科研课题，对电站锅炉膛出口烟温计算方法进行了一些相应的算法改进。经过实际运行检验，结果表明，改进后的方法与实际的情况更吻合。同时也为电站锅炉的技术改造提供了有力依据。     

一种倒置炉膛的煤粉工业锅炉火焰中心位置系数修正

针对某台燃烧器竖直布置于炉顶的倒置炉膛煤粉工业锅炉运行期间出现炉膛出口烟温实际值低于设计值问题,以热力计算为基础,使用不同炉膛出口烟温计算公式对炉膛出口烟温实际值低于设计值问题展开分析研究。通过计算结果对比分析发现,与电站锅炉火焰中心多是水平方向的偏移不同,锅炉负荷、三次风等造成火焰中心竖直方向的偏离是导致该锅炉炉膛出口烟温实际值低于设计值的主要因素,结合锅炉负荷及三次风变化对炉膛出口烟温的影响引入无量纲参数S_f,利用多元回归分析方法对火焰中心影响因子M进行修正;将炉膛出口烟温设计值与实测值缩小至0～20℃之间,得到了更能反应锅炉实际运行状态的炉膛出口烟温计算公式。     

不同燃烧布置型式的660MW超临界锅炉燃烧偏差分析

利用炉膛热力计算,探究660MW超临界机组的锅炉屏底温度及烟气流速等因素变化对机组各受热面吸热量的影响。结合机组运行数据分析造成燃烧偏差的主要原因。对于四角切圆锅炉,通过调整燃烧器摆角,降低炉膛上部受热面两侧屏底温度偏差,使屏式受热面两侧汽温偏差显著降低。通过调整燃尽风(SOFA风),减小了炉膛出口烟气残余旋转的影响,降低汽温偏差。对于对冲燃烧锅炉,通过调整旋流燃烧器外二次风,降低了炉膛宽度方向上的屏底温度偏差使末级过热器和再热器沿炉膛宽度方向中间位置的壁温有所下降,主蒸汽和再热蒸汽欠温现象得到改善。     

大功率锅炉炉膛内换热计算方法的校准及水冷壁热负荷的选择

苏联中央汽轮机锅炉研究所(ЦКТИ)制定的锅炉机组热力计算标准方法,现已在工程实践中广泛应用。这个方法是以物理量之间的关系为基础,辅以直接由锅炉试验所得的试验系数而成的。标准方法的半经公式,为炉膛出口的无     

700℃四角切圆П型锅炉烟温偏差优化控制

为了研究700℃锅炉的烟气热偏差特性,采用计算流体力学的方法对1台700℃等级四角切圆П型锅炉展开数值模拟研究。基于商用的CFD软件,分析了700℃锅炉的烟气热偏差特性和形成机理,研究了燃尽风的反切和燃尽风的速度偏置对炉内速度场、温度场的影响,重点针对炉膛出口附近的速度分布和温度分布,进行烟气热偏差优化控制。结果表明:当分离燃尽风(SOFA)反切25°时,炉膛出口烟温偏差为63.23 K;相对于反切0°,烟温偏差的降幅达到51.43 K;当右侧SOFA风的速度与左侧SOFA风的速度比值为1.3∶1时,炉膛出口烟温偏差为39.31 K,相对于SOFA风没有偏置时,烟温偏差降低了23.92 K。     

切向燃烧摆动喷口附加进风诊断模型

利用二次风挡板和炉膛阻力特性的冷态测试结果,并根据实际运行时锅炉风箱与炉膛出口之间的差压、二次风挡板开度和风粉质量流量等参数,得到风箱与炉膛出口差压对烟风质量流量的跟随特性,采用多个负荷工况的测试数据,以炉膛出口过量空气系数计算值和测量值的偏差平方和最小为原则,建立了切向燃烧摆动喷口附加进风质量流量运行评估模型.在1台实际运行锅炉上的应用表明:利用该评估模型所得计算结果与设计数据相当,炉膛出口过量空气系数的计算结果与实测值吻合;该评估模型可用于燃烧器喷口状态诊断.     

基于水动力计算的锅炉出口温度及热负荷分布分析

为了精确掌握电站锅炉高温受热面出口区域的温度,给出了水动力计算流程,测定了管壁温度分布,并根据原有出口温度分布状态计算出炉膛宽度方向上的热负荷分布。研究结果得到:在炉膛宽度方向上并未形成连续的热负荷分布。热负荷分布状态和炉内燃烧过程紧密关联,在锅炉燃烧过程中,会由于风量或粉量分布不均匀的情况等因素导致热负荷出现偏差。根据热力与锅炉水动力计算数据推断出下炉膛水冷壁管出口温度,发现实际测量值和计算值基本一致,表现出相同的温度分布规律。     

火力发电厂四角切圆锅炉燃烧优化调整研究

某电厂300 MW四角切圆锅炉热效率偏低,炉膛出口烟温偏差较大。为解决此锅炉燃烧问题,进行一次风调平、煤粉细度调整、燃尽风运行及配风调整、二次风配风调整和运行体积浓度的调整试验。调整后磨煤机各粉管风速偏差小于5%,各台磨煤粉细度R_(90)在24%左右,基本接近推荐值,锅炉炉膛出口烟温偏差减少22℃,排烟温度降低3℃,炉渣可燃物含量降低1.8%,锅炉热效率较调整前提高0.6%。     

超临界压力直流锅炉炉膛受热面工质温度分布计算

超临界压力直流锅炉蒸发受热面工质温度是计算金属壁面温度的基础,对于实际运行的蒸发受热面,给出了根据进出口参数确定受热面工质温度的方法,利用工质压降沿炉膛高度均匀分布的假设,可快速确定工质的压力分布,这一假设引起的工质温度的计算偏差小于1℃,这种确定工质温度的方法特别适合用于超临界压力直流锅炉炉膛受热面壁面温度的在线监测计算。     

深度调峰工况下锅炉过量空气系数对炉内温度影响的分析

  [目的]  为了分析火电机组超低负荷运行工况下过量空气系数对于炉膛燃烧稳定性的影响,更好地指导机组参与调峰。  [方法]  通过深入分析锅炉运行和炉内传热机理,以炉膛出口烟温表征炉内燃烧温度,并作为燃烧稳定性的指标,在MATLAB/SIMULINK中搭建炉膛出口烟温模型。以某300 MW火力发电机组为例,首先选择几个典型工况点采用相似性求解方法计算炉膛出口烟温与锅炉厂家给出的设计数据进行比对,检验计算方法基本正确之后代入超低负荷运行参数,计算深调峰工况下不同过量空气系数对应的炉膛出口烟温。  [结果]  仿真结果表明:模型算得炉温与锅炉厂家给出的设计数据对比,计算误差小于±15 ℃,计算方法基本正确,可以将其应用于超低负荷工况计算。  [结论]  随着负荷的降低,使炉膛出口烟温达到最大值的最优过量空气系数逐渐增大。因此在超低负荷运行工况下,可在一定范围内适当增大过量空气系数以提高炉膛出口烟温,进而提高锅炉燃烧的稳定性,并且过量空气系数小于2.0时,数值越大炉膛出口烟温越高。     

关于锅炉前屏热力计算方法的讨论

目前部分电站锅炉前屏吸热量严重不足,本文分析讨论了引起这一问题的原因;并用两种锅炉热力计算标准计算锅炉前屏结构尺寸和炉膛出口烟温发生变化时对前屏吸热量的影响,再与试验测量数据进行对比,指出苏联1957年热力计算标准中的锅炉前屏热力计算方法不符合前屏实际吸热情况,应予选用新的锅炉热力计算标准。     

660 MW超超临界锅炉火焰偏斜调整方法浅析

某公司超超临界660 MW机组四角切圆锅炉由于设计、安装等原因,运行中出现燃烧火焰偏斜问题,水冷壁壁温左右侧偏差达到80℃,后屏出口蒸汽温度左右侧偏差达到60℃,主、再汽温左右侧偏差达到15℃,严重影响机组运行的安全性、经济性。基于对660 MW四角切圆锅炉燃烧调整方法的分析与总结,纠正了火焰中心偏斜,消除了水冷壁壁温偏差和汽温偏差,优于设计值,确保了锅炉安全运行。     

大容量电站锅炉汽温问题分析及计算方法的研究(一)

本文分析了影响汽温的各种因素,并以(SG50412型)锅炉为实例就其中主要的影响因素进行了定量的分析,文章在对“上锅”近期各型400吨/时锅炉的试验基础上,经分析研究后认为:再热蒸汽的吸热量计算值与实测值基本相符。近来大量出现的主蒸汽温度偏低的主要原因,是原设计应用的炉膛计算方法与实际不符。文章研究了与该型锅炉实际相符的炉膛传热计算方法,另外对前屏、后屏、对流过热器的传热计算方法、热偏差计算方法及其它计算方法也进行了广泛的研究。     

220t/h循环流化床锅炉受热面改造及性能试验分析

针对某化工企业220t/h循环流化床锅炉投产以来,机组运行中主蒸汽温度达不到设计值、排烟温度高,采用炉膛负压调整、一二次风配比优化等运行调整方法后,主蒸汽温度最高可达到510℃,与设计额定蒸汽温度还存在30℃差距,锅炉排烟温度超过设计值25℃.为解决上述问题,该公司在大修期间,对锅炉过热屏、高温过热器、低温过热器、水冷...     

600MW超临界循环流化床锅炉屏式受热面水动力及吸热量特性研究

针对高参数循环流化床(CFB)锅炉高温受热面热偏差特性直接影响锅炉安全运行的问题,根据超临界CFB锅炉炉膛内屏式过热器建立的复杂流动网络系统的数学模型以及吸热量模型,对某600 MW超临界CFB锅炉满负荷以及100 MW负荷2种不同运行工况下压降、质量流速分布、出口汽温分布以及沿工质流动方向壁温分布特性进行了计算分析,并进一步计算得到受热面吸热量分布。结果表明：屏式受热面在600 MW以及100 MW负荷下质量流速偏差分别为12.71%和13.96%,全屏出口汽温偏差分别为33 K和58.4 K,偏差均在安全范围内。600 MW负荷下,最高外壁温度为616.5℃,在材料允许范围内,吸热量分布呈靠近侧墙水冷壁及炉膛中心线处低、受热面中间处高的分布趋势。     

船用增压锅炉炉膛出口烟气温度的计算

运用几种热力计算方法,对某型船用增压锅炉低负荷工况的炉膛出口烟气温度进行了计算。结合船用增压锅炉的特点,分析了不同方法对炉膛出口烟气温度计算结果不符合实际情况的原因,指出船用“КВ76”计算方法应该是目前比较适合的方法。为最终确立更适合于船用增压锅炉炉膛的热力计算方法奠定了基础。     

基于粗糙集理论的炉膛出口氧量最优值确定

炉膛出口氧量作为炉膛送风控制系统的重要参数,其改变会影响炉膛燃烧和锅炉效率.针对氧量最优值确定的问题,提出了改进的粗糙集启发式属性约减算法,并以某火电机组为例,综合考虑与供电煤耗率密切相关的参数,详细介绍了氧量最优值确定的过程.计算得到的氧量最优值与机理分析和实际情况一致,可以提高锅炉效率和供电煤耗率,并可以提高机组经济性.     

旋流燃烧锅炉炉内温度场优化的数值研究

采用数值模拟方法对2台600 MW机组旋流燃烧锅炉炉内的空气动力场和温度场进行了分析研究.结果表明:采用旋流燃烧器可改善沿炉膛宽度方向的热偏差状况;运行中增加燃尽风量、减弱二次风旋流强度会导致炉膛出口烟温升高;通过合理组织燃烧器旋向,可使炉膛出口温度场分布更趋于均匀.