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德沃歇克坝和利贝坝(以下简称德坝和利坝)是美国陆军工程师团70年代初期在美国北部修建的两座直线重力坝,德坝最大高度219米,利坝最大高度128米。两坝在施工中均同样采用该单位的传统温度控制方式,即采用预冷混凝土降低浇筑温度和通仓薄层浇筑,两个坝在基础和老混凝土浇筑层以上的重要部位还 相似文献
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美国德沃歇克坝的裂缝情况 总被引:1,自引:0,他引:1
本刊1985年第3期“国际水电新闻”栏发表“美国德沃歇克坝的裂缝及其修补方法”后,贵阳勘测设计院陈在敏同志来函要求介绍该坝裂缝的具体情况。为此,特将陈宗梁同志摘译的有关最新资料刊登如后,供读者参考。 相似文献
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(一)大坝概况古田溪一级大坝为一混凝土宽缝重力坝,按Ⅱ级水工建筑物设计标准设计。坝顶全长412米,最大坝高71米,坝顶高程384.5米。整个大坝沿轴线分25个坝段,重力坝坝顶宽5.0米,上游面在360.0米高程以上为垂直,以下为1:0.35倾斜面,下游坝面380.0米高程以上为垂直,以下为1:0.35倾斜面。在坝体内沿各坝段接缝处设有宽缝,缝宽2.0米。大坝于1957年9月开始施工,1959年6月全部建成蓄水。 相似文献
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某重力坝岸坡两个坝段上游坝踵附近存在裂缝,考虑极端恶劣情况,即不考虑上游面裂缝前混凝土,采用有限元和材料力学两种方法对大坝工作性态进行分析,给出结构变形、应力和抗滑稳定安全情况.结果显示,存在裂缝时,坝体刚度减小,顺河向和横河向变形值增大,坝踵和坝趾压应力值较设计情况略有增加,未出现应力恶化现象;坝段抗滑安全系数略有减小,仍满足安全要求.整体来看,现有裂缝对结构工作性态不会产生明显影响,坝体可以安全运行. 相似文献
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丹江口大坝初期工程存在裂缝,大坝加高会对裂缝性态产生影响。通过对丹江口大坝两个典型坝段的仿真分析,研究大坝加高过程、运行期及缝内进水情况下上游面水平裂缝、竖向裂缝、坝顶裂缝、下游面裂缝以及新老混凝土结合面的状态变化。结果显示:(1)加高过程不会引起初期大坝上游水平裂缝、大坝坝顶裂缝以及下游坝坡裂缝的扩展;(2)初期坝顶及坝坡的裂缝在加高后被新混凝土覆盖,原有裂缝在加高后运行期扩展的动因基本消失,但上游面竖向裂缝影响不明显;(3)裂缝进水后会使开度增加,有小幅度的扩展;(4)裂缝和结合面均进水后,143.0 m高程水平缝会有较大幅度扩展 相似文献
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在白山水电站大坝施工过程中,第15号坝段374.5米高程的坝面曾出现四条裂缝,其出露部位距上游坝端的距离分别为11、22、33和46.7米,其延伸深分别为11.5、3.5、2.5和0.6米左右。其中1号裂缝与上游坝面构成倒三角体(见图)。 相似文献
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左岸堆石坝左岸堆石坝左接土坝,右连主坝,高40~70米,利用从导流开挖出来的加工量最少的岩石堆筑。因此该堆石坝较混凝土坝或土坝便宜得多。堆石坝的粘土心墙,上游坡为1.0:0.6,下游面是垂直的。坝壳为碾压堆石,上游坡1.0:1.8,下游坡1.0:1.6。上游堆石坝壳与不透水心墙之间设宽度各为2.5米细、祖碎石过渡层。粘土心墙的下游,用2.5米宽的垂直的粗砂反滤层保护,然后依次为2.5米宽的细碎石过渡层、粗碎石过渡层和堆石坝壳(典型横断面见图6)。 相似文献
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一、关于纵向接缝 (一)纵缝功能混凝土重力坝的纵缝属于临时性接缝,其功能首先是防止混凝土坝段在上下游方向的开裂。美国H.C.J.三氏在坝工学中指出:混凝土坝段在上下游方向的收缩,是个较麻烦的问题,而对于混凝土大坝尤其如此。设置纵缝,可防止因混凝土收缩和基岩约束作用而引起的开裂,也便于热量的发散,还可以人为地控制开裂的位置和裂缝延伸的方向,以避免它任意发展。纵向裂缝还有可能与最大剪力面接近或吻合,其危害尤甚。例如我国有一宽缝重力坝,坝段长为16.0米,底宽为54.5米。由于没有设置纵缝,各坝段普遍存在贯穿性的纵向裂缝,每 相似文献
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阿尔皮格纳混凝土宽缝重力坝坐落在海拔2000米,瑞士阿尔卑斯山东南。坝顶高程2165米,河床坝段最大坝高115米,坝顶长760米,坝段宽20米,缝的宽度为5米。在规划和设计阶段,甚至在1956~1959年施工期间,还认为基岩是较好的。然而在1960年夏天第一次蓄水期间,发生了意外的事情。坝经受最高水位达六星期后,在11~#坝段基础附近中,有个孔遇到一条在高水位下形成的小裂缝。在通过裂缝的钻进过程中,当压力突然释放时,引起11~#坝段支撑条件的恶化,以致在数小时内,大体积混凝土中出 相似文献
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前言长与坝为一防洪工程,正在长与川上游施工。该坝于1981年3月开始对坝体进行施工,采用泵浇混凝土筑坝方法浇筑坝体混凝土。本文介绍该坝混凝土泵施工的现场试验和坝体施工的情况。该坝为混凝土重力坝,高36米、坝顶长171米、体积57200立米、坝顶宽3.5米、下游坝坡1:0.82、上游坝坡1:0.50;坝址处控制流域面积1.8平方公里,水库面积0.085 相似文献
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一、概述石泉水电站位于汉江上游,陕西省石泉县境内。枢纽主要建筑物有混凝土实体与空腹重力坝,左岸坝后武厂房,右岸岸边溢洪道,过船道等。大坝全长353米,最大坝高65米。该工程从一九七○年十一月底进行一期围堰施工,一九七五年七月最后一台机组并网发电。枢纽总平面见图1。混凝土拦河坝从左岸至右岸共分29个坝段(12至22坝段是空腹重力坝段),其中15坝段位于河床 相似文献
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长与坝是日本建在长崎县长与川上的一座混凝土重力坝,坝高36米,坝顶长171米,坝顶宽3.5米,下游和上游坝坡分别为1:0.82和1:0.5,坝体积5.7万米~3。作为中小型坝合理化施工的一种尝试,该工程在经过反复研究,并在上游围堰进行试验施工之后,对坝体上 相似文献
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针对混合坝接头处存在软硬材料的接触界面并易产生坝顶裂缝的问题,以某水电站混合坝工程为例,针对其在初次蓄水后心墙堆石坝接头部位坝顶出现多处裂缝的现象,通过考虑坝料的湿化与流变特性,采用有限元耦合变形倾度法对右岸心墙堆石坝及接头坝段开展了三维数值仿真分析。结果表明:(1)蓄水引起的上游堆石湿化变形是导致接头坝顶开裂的主要原因;(2)接头部位的坝料受下部混凝土接头斜坡的支撑约束,沉降位移明显小于上游堆石,导致变形不协调,引起土体开裂;(3)坝顶沉降梯度较大是坝顶出现裂缝的主要原因,其中沿坝体顺河向的坝顶沉降梯度引起的裂缝与坝轴线平行,沿坝顶顺河沉降梯度引起的裂缝与坝轴线垂直。对比实际坝顶开裂部位,初步判断当坝顶不均匀沉降梯度0.6%时,产生开裂的概率较高。研究所得成果可为混合坝的设计施工提供参考。 相似文献
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一、Ⅲ号钢管安装过程中受洪水破坏情况 1978年6月,正值乌江汛期,安装至641.6米高程的Ⅲ号钢管,由于大坝溢流,被洪水冲坏六节,如图1所示。乌江渡水电站为坝内式钢管,施工方案确定,钢管随坝体上升而安装,不予留混凝土槽。Ⅲ号钢管位于大坝第8坝段中心线,78年6月安装至第33节即锥形收缩管段以上五节,钢管所在仓面8坝四仓混凝土已浇至641.6米高程,8坝段挡水面混凝土已浇至660.2米高程,汛前6、7坝段迎水面已浇至657米高程。施工导流布置确定6、7坝段为78年汛期泄洪口。六月十九日四时,洪水开始过坝。过坝最 相似文献