非对称结构形式的不完全齿轮机构设计

不完全齿轮常采用停止位时从动轮齿形对称分布,同时降低主动轮首末齿齿高的方法进行设计。为避免重合度小于1,这种方法需要的主从动齿轮全齿数较多。提出了停止位时从动轮齿形非对称布置的设计方法,推导了设计计算公式,画出了首对齿与第二对齿的重合度分布图、始啮和脱啮位置的角加速度图。通过分析表明,选择标准齿高两齿轮齿顶的啮出区交点作脱齿定位点,可保证啮入和啮出刚性冲击较小,并使机构完全避免产生二次冲击。锁止弧位置灵活,使从动轮锁止弧弧长不再受限于首末齿驱动转过的齿数K值,可用作主从动轮的全齿数可以比较少,结构更加紧凑;主动轮末齿齿顶高不必降低,从动轮可采用全齿轮。     

少齿数销齿传动

1、前言销齿传动指销轮与齿轮组成的减速或增速传动。因为少齿数销轮和少齿数齿轮都可以作主动轮,所以销齿传动可以分为两类:G类,齿轮为主动轮,详见文献;P类,销轮为主动轮,参看图1和图2。     

精密直齿齿条铣削挂轮计算

在万能铣床上利用分度头铣齿条时,一般采用双列挂轮,传动系统如图1、2所示。其中,图1是主轴挂轮法,主动轮Z_1挂在分度主轴上,从动轮Z_4挂在铣床工作台纵向丝杠上。图2是侧轴挂轮法,主动轮Z_1挂在分度头侧轴上,从动轮Z_4挂在铣床工作台     

基于Logix齿轮的多齿轮泵工作原理及流量特性分析

提出一种基于Logix齿轮的多齿轮泵,并讨论其流量特性。Logix齿轮的无根切最少齿数小,容易小型化,适合于齿轮泵的应用。用2个Logix齿轮构成二齿轮泵,则脉动比较大,难以实用化。用3个Logix齿轮依次啮合构成多齿轮泵,位于中间的齿轮作为主动轮,与两侧的从动轮构成2个子泵。通过合适的管道配流,可以使得多齿轮泵的流量增大1倍。多齿轮泵中,主动轮的齿数决定了多齿轮泵的流量脉动状况。主动轮的齿数为偶数情况下,子泵的流量变化情况相同,不能相互补偿,结果脉动与二齿轮泵相同;而主动轮的齿数为奇数情况下,子泵的流量变化能够相互补偿,脉动比二齿轮泵大大减小。     

插齿时展成顶切和啮合干扰的校验方法

插制内齿轮时,随着插齿刀逐渐切入齿坯,插齿刀与被切内齿轮的中心距亦逐渐增大,直至达到理论切齿中心距为止。与此同时,插齿刀和内齿轮还竣固定速比(u=Z/Z_0,Z 和 Z_0分别表示内齿轮和插齿刀齿数)同向转动(即展成运动)。插齿刀侧刃包络切成内齿轮的渐开线齿廓,而刀尖则在不同的切齿中心距下,画出一条条形状不同的长幅内摆线(见图1)。     

从渐开线齿轮端面重合系数计算变位系数

<正> 一般而言,任意给定端面重合系数为ε_α时,在一定的条件下,能够求出一对变位齿轮的变位系数x_1和x_2的解。一对变位齿轮传动,可由m、α、h_a~5*、Z_1、Z_2、α′或α′基本参数确定。其中:m—模数;α—分度圆上压力角;h_a~*—齿顶高系数;Z_1、Z_2—分别为小齿轮和大齿轮的齿数;α′—实际中心距;α′—啮合角。按照变位齿轮传动的无侧隙啮合方程:     

第八讲 变位齿轮

标准齿轮由于具有标准参数,设计计算比较简单,互换性好,生产和修配方便,因此,得到广泛的应用。但是,有时只采用标准齿轮传动,已经不能满足某些机器的特殊要求。例如,某一台机器上损坏了一对英制直齿轮(图1),其中心距A=147.32毫米,因工厂缺乏英制齿轮刀具,拟用公制直齿轮代替。查得与之相近的模数m=2.5毫米,但其中心距为A=(1/2)m(Z_1 Z_2)=(1/2)× 2.5 × (27 89)=145(毫米),与原中心距仍有偏差,这时,如果要设     

渐开线齿轮机构输出扭矩波动率与齿间滑动摩擦系数及齿数之关系

传统的渐开线齿轮理论不计齿间摩擦的影响,它认为,只要主动轮输入扭矩保持恒定,则从动轮输出扭矩也维持不变。研究充分表明,即使渐开线齿轮机构主动轮输入扭矩保持恒定不变,但齿间摩擦的存在,会使其从动轮输出扭矩发生一定的波动;输出扭矩的波动率将与齿间滑动摩擦系数及齿轮齿数密切相关。这里研究结果指出：采取积极有效措施减小齿间滑动摩擦并适当增加齿轮齿数是促使渐开线齿轮机构输出扭矩保持平稳的重要途径。     

少齿数单圆弧齿轮的滚齿加工

我厂与陕西工学院共同开发的“少齿数单级圆弧齿减速器”的主动齿轴齿数分别为3和5,由于传动比大,中心距可显著减小,具有尺寸小、重量轻、成本低、省工省料等优点。图1为齿数等于3的齿轴。一般齿形的加工可分为展成法和成形法两种。圆弧齿轮系点啮合制传动,对轴向齿距、齿向精度等较渐开线齿轮传动要求更高,用成形法铣齿难以保证,效率也低。     

X-Y型减速器齿轮啮合机理及传动分析

最近美国Alan Newton公司所设计的X-Y型减速器结构简单、紧凑,且可达到很高的变速比。减速器由三个主要零件组成:控制板、外齿轮和内齿环。在结构上可以外齿轮为主动轮也可以内齿环作为主动轮进行传动。控制板的作用是使行星轮只能按其轮心轨迹作平动,控制板本身只能在X方向左右移动。图1是X-Y型减速器以外齿轮作为主动轮、内齿环作为从动轮的传动简图,减速器零件分解图见《机械制造》1983第7期p.44。啮合机理分析 X-Y型减速器是一种新型传动装置,属于少齿差一类的行星减速器。图2是以内齿环作主动轮,外齿轮作从动轮的啮合过程。从图中可见,当输入偏心轴旋转时,主动内齿环在偏心轴和控制板的限制下,内齿环的圆心只能在X-Y平面中,围绕输入、输出轴轴心0,     

进口矿井提升机润滑油的选择

我公司进口瑞典多绳提升机的减速箱润滑油,原规定用Mobil636工业齿轮油,我们根据原用润滑油的性能、齿轮齿面接触应力和力一速度因子,选择了近似的国产油品。该齿轮箱的有关技术参数如下: 电机:功率(N)440kw;转速(n)870r/min; 一级传动齿轮(简称高速传动齿轮):小齿轮齿数(Z_1))28,大齿轮齿数(Z_2)178;传动比(u_1)6.36;法问模数(m_n)6,中心距(a)700mm;螺旋角(β)28°     

圆弧端面齿轮传动设计

图1为计数传动机构(例如煤气表计数器)中应用的圆弧端面齿轮传动。圆中O_1是圆弧直齿轮,简称圆弧齿轮,它是主动轮,O_2是圆弧端面齿轮,简称端面齿轮,它是从动轮,两齿轮的转动轴线垂直相交。下面简要分析圆弧端面齿轮传动的啮合情况,同时指出,怎样正确选择几何参数才能提高其传动灵活性。     

Z=1Z=2齿轮的制齿精度及检测

根据Z=1，Z=2齿轮的传动、结构特性，结合实例分析几个常用制齿精度的设计和检测问题，可得出：（1）Z=2齿轮用齿距分度误差凸φt或齿距偏差ΔFpt替代失去检测意义的齿距累积误差ΔFp，并应紧缩ΔFpt的公差带；（2）用1齿跨齿数公法线长度替代固定弦齿厚；（3）对Z=2齿轮可检测跨齿数为1和2两种公法线长度。针对Z=1，Z=2齿轮理论跨齿数与实际跨齿数相对差值比很大，及项圆削顶和根圆直径大幅度增加，推导了判断公法线长度是否可测的计算式。一、少齿数主动齿轮的特点主动齿轮齿数Z=1或Z=2的齿轮减速装置的突出特点是；传动比大（单级传…     

圆柱体齿轮计算机辅助设计与制造的研究

本文根据齿轮设计和制造的基本原理,应用计算机科学和计算机图形学的基本理论,对圆柱齿轮的计算机辅助设计和制造进行了研究。重点研究了以齿条刀具滚齿和用插齿刀插齿加工齿轮时的计算机辅助设计和制造的基本原理与主要的公式推导。为了方便起见,仍以渐开线齿廓齿轮为代表进行分析。在设计和制造时,只要给定刀具齿廓曲线和有关参数,如主动轮齿数、模数、压力角、变位系数、中心距或从动轮的齿数、传动比等。设计和制造过程全部可在计算机屏幕上实时进行显示,同时还可在绘图机上输出齿轮毛坯和加工过程的图形。     

机床传动系统中齿轮齿数的确定

在机床传动系统设计中,当转速图作出以后,就可以根据变速组各传动付已定传动比的大小来确定齿轮齿数。在确定传动付齿轮齿数时,通常可采用查表或查线图法。但当传动比i是标准公比的整数次方,或没有这方面的图表时,就要用计算法。 现有的计算法,计算步骤繁多,生产中运用颇为不便,而且有时计算所得的速度误差也比较大,这里介绍一种简单的计算方法。 一、变速组内齿轮模数相同时齿数的确定 如图1所示,当同一传动组内各对齿轮的中心距L和模数m相同时,各对齿轮的齿数和必然相等。从而可得如下公式: A+D=C+F=B+E(4) 设i1相似文献   

双循环摆线啮合原理及其在齿轮油泵中的应用

一、关于双循环撄线的概念目前,摆线转子泵中所用的内啮合齿轮副,多为一齿差的摆线圆弧啮合,它相当于摆线针轮传动。图1所示即为此种啮合,其内转子齿数Z_1=5,齿廓C_1为短幅外摆线的等距曲线,每一枝整幅摆线为一个齿。外转子齿数Z_2=6,齿廓C_2为圆弧,每一段圆弧为一个齿,相当于针轮。     

少齿数齿轮传动变位系数电子封闭图的研究

根据电子封闭图的设计需要,对少齿数齿轮传动变位系数限制曲线方程和质量指标曲线方式进行了系统化、归一化的数学处理.出于增加实用性的目的,在封闭图中引入了等中心距线.结合框图论述了基于Matlab平台的少齿数齿轮传动变位系数电子封闭图的实现原理和使用方法.最后,通过一个算例说明了使用少齿数齿轮传动电子封闭图来选择变位系数的...     

用图表法设计齿轮传动

介绍一种设计齿轮传动的图表法,利用这种方法,能够在同时满足最小传动中心距和最大承载能力的条件下,直接确定齿轮传动的模数和齿数。     

BZ—4200机械故障诊断仪在空压机上的应用

我们用BZ-4200机械故障诊断仪,对我厂D800-33型空压机进行了追踪诊断,收到了良好效果。现综述如下。 D800-33型空压机主动齿轮的齿数Z_1=116,从动齿轮齿数Z_2=55,主动轴转速n_1=2987转/分。由此可求得变速器齿轮的啮合频率:     

外啮合齿轮式机油泵流量脉动特性及影响因素分析

采用机油泵台架试验,分析了泵出压力对外啮合齿轮式机油泵流量脉动特性的影响,结果表明,机油泵的流量脉动系数随泵出压力的增加而减小。运用理论推导和模拟相结合的方法,考察了机油泵的异齿数、模数、压力角及端面间隙等参数对流量脉动的影响。分析表明,模数对机油泵的流量脉动无影响,压力角、异齿数和端面间隙是影响机油泵流量脉动的主要因素;随压力角的增大,流量脉动系数呈逐渐减小趋势。主动轮与从动轮齿数的增加,都有利于减小流量脉动系数,改善机油泵的流量脉动现象,其中,主动轮齿数对流量脉动的影响较大。机油泵的流量脉动系数随端面间隙的增大而有所减小。