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HDS型高效耐硫脱氧剂的研究 总被引:6,自引:2,他引:4
本文叙述了所开发的相系HDS型高效耐硫脱氧剂的各种性能。对普氮、普氢、氩气等不同气
源(氧含量0.1%~0.5%)的脱氧试验表明:在空速:2 000~30 000 h-1、压力:常压~1.2 MPa、温度:298~473 K的条件下,尾气中残氧量小于0.3×10-6(V)。对含硫含氢气源,可脱氧至0.1 ppm(V)。对不含氢的气源脱氧,氧容量可达84 mL·g-1,1000余小时的长期运转表明该脱氧剂具有良好的耐硫和热稳定性能,且成本低廉可广泛地用于化学工业和其它工业领域。 相似文献
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阐述了燃烧脱氧、催化氧化、化学吸收法等3种脱氧机理,主要综述了贵金属、铜系、铁系、锰系、钼系以及多孔陶瓷材料等相关脱氧剂的制备工艺、脱氧原理和研究现状。通过对比不同脱氧剂的制备成本以及脱氧效果、后处理程序等,指出各种脱氧剂的优缺点。其中贵金属脱氧剂脱氧效果最好,但消耗甲烷、氢气等还原气体,且产生CO2/H2O等杂质;非贵金属脱氧剂价格低廉,但脱氧效果略差,使用温度相对较高;非金属型脱氧剂具有不易硫中毒等优缺点。最后,综合前述脱氧剂的特点,提出脱氧剂的两个发展方向,即非金属脱氧剂和具有较强吸附、催化性能的复合型脱氧剂。 相似文献
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将三价铁固化在胶原纤维上制备吸附材料,并对其吸附细菌的特性进行了研究.结果表明,铁(Ⅲ)是以化学键与胶原纤维结合,不会被水浸出;该吸附材料对细菌具有很强的吸附能力,当大肠杆菌和金黄色葡萄球菌菌体浓度分别为1.02×107 cfu8226;ml-1和9.80×106 cfu8226;ml-1时,30℃条件下吸附1 h后胶原纤维对它们的吸附容量分别达到2.04×109cfu8226;g-1和3.15×109 cfu8226;g-1,其吸附平衡符合Freundlich方程.菌龄对吸附平衡的影响较大,而温度及pH的影响不大.进一步研究表明,胶原纤维固化铁对细菌的吸附动力学可以用拟二级速率方程来描述,由该方程计算得到的平衡吸附量与实测值非常吻合,误差在2%以内;此外,其吸附速度非常快,吸附有可能是在材料的表面进行. 相似文献
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采用UASB反应器研究了pH和碱度对同步厌氧生物脱氮除硫工艺性能的影响。控制进水pH在7.5~8.0之间,反应器的最大容积硫化物和硝酸盐去除速率分别为2.96 kg·(m3·d)-1和0.47 kg·(m3·d)-1(分别以硫元素、氮元素计),反应过程产碱及残留硫化物,均会导致反应液pH值过高(9.11±0.38),引发高负荷时工艺失稳。控制反应液pH在7.0±0.1范围,容积硫化物和硝酸盐去除速率分别可达4.78 kg·(m3·d)-1和0.99 kg·(m3·d)-1,容积效能高于控制进水pH时的相应值。要维持反应所需的中性条件,碱度宜控制在(454.1±40.5)mg ·L-1(以CaCO3计)。反应过程中的碱度变化(增量)可以指示反应器内主导反应的类型及其反应进度。单质硫型生物脱氮除硫反应(硫氮比为5∶2)和硫酸盐型生物脱氮除硫反应(硫氮比为5∶8)的硫化物去除量与碱度减少量之比分别为2.27和2.00,混合型生物脱氮除硫反应(硫氮比为5∶5)的硫化物去除量与碱度减少量之比为5.00。 相似文献
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以稀土为助剂的负载型超细铁基变换催化剂的催化性能 总被引:3,自引:1,他引:2
以镁铝尖晶石为载体,稀土金属氧化物为助剂,吸附γ-Fe2O3胶体法制备了负载型铁系无铬变换催化剂。在负载变换催化剂上,活性组分Fe3O4以分立的超细微颗粒分布在镁铝尖晶石载体表面。添加镧、镨稀土金属氧化物明显改善了铁基负载型催化剂的催化活性。在汽/气=1,空速为2 000 h-1的反应条件下,镧改性负载型催化剂(FL/MA)的CO的转化率在400 ℃和350 ℃时分别为98%和80%。同时镧改性的负载型催化剂与B117催化剂相比,具有更好的耐热性,在高空速和低汽/气条件下也具有很好的催化活性。 相似文献
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将活性炭纤维毡用浸渍法进行处理,实验确定的浸渍条件为:浸渍混合液中含NH4VO3 质量分数为197%, CsNO3质量分数为068%,浸渍液温度70 ℃,1 250 mL浸渍液浸渍活性炭纤维(ACF) 20 g,每次浸渍时间6 h,重复浸渍3次。随后在N2保护下于250 ℃焙烧50 min,冷却至室温得到ACF催化剂。在实验室模拟试验装置上对ACF催化剂的烟气脱硫反应特性进行测试。实验结果表明,对烟气脱硫的反应活性次序为:KI-ACF>V2O5-Cs2O-ACF>空白-ACF。并且在烟气中含 SO20.225 mol·m-3,空速为2 400 h-1,反应温度348 K,测取实验数据,回归得到烟气在V2O5-Cs2O-ACF上脱除硫的反应动力学方程:dcSO2/dt=0.072exp(-7.843×103/RT)cSO21.025·cO20.579。 相似文献
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采用Mo-Ni-P/γ-Al2O3加氢催化剂, 对中粘度的聚α-烯烃合成基础油进行加氢精制, 精制前对加氢催化剂进行合理的预硫化。研究了加氢精制的工艺条件, 考察了反应温度、氢压、体积空速和氢油比对聚α-烯烃合成基础油加氢效果的影响, 确定了最佳的加氢精制工艺。结果表明,对于该实验原料和催化剂,采用反应温度280 ℃、氢压6.0 MPa、空速0.5 h-1和氢油体积比800∶1的工艺条件,加氢效果非常理想, 溴值由1.4 g-Br·(100 g油)-1降至0.22 g-Br·(100 g油)-1、残炭由0.105%降至0.012%、硫含量由0.9 μg·g-1降至0.4 μg·g-1、比色由2.5降至<0.5, 聚α-烯烃合成基础油的性能有了较大提高。 相似文献
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制备了催化裂化轻汽油β分子筛醚化催化剂。在小型连续流动固定床反应装置进行了催化裂化轻汽油的醚化反应。考察了催化剂成型过程中,不同分子量和不同质量分数的聚乙二醇(PEG) 、浸渍氧化物方式、挤条成型与浸渍先后顺序对Hβ沸石的醚化反应活性影响, 同时还考察了醚化反应温度、压力、醇烯比和空速对醚化反应的影响。实验结果表明,添加质量分数为10%的扩孔剂PEG-4000成型,再共同浸渍氧化物制备的Hβ分子筛催化剂具有最佳的醚化反应活性。在最佳反应条件(温度70 ℃,压力0.8 MPa,空速1.0 h-1,醇烯摩尔比1.0)下,叔碳烯烃转化率达到62.93%。 相似文献
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UV/Fe3+/H2O2催化-混凝联合工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
采用UV/Fe3+/H2O2 催化-混凝联合工艺对难处理垃圾渗滤液进行了研究, 考察了Fe3+和H2O2初始浓度、初始pH、温度、反应时间及混凝液pH和混凝剂质量浓度对处理过程的影响。结果表明,在体系初始pH=8、温度40 ℃、 H2O2的初始浓度为0.12 mL·L-1、Fe3+的初始浓度为4×10-4 mol·L-1、反应时间90 min、混凝液pH=8及混凝剂质量浓度为500 mg·L-1的条件下,废水的COD去除率为96.33%,处理水完全达到国家一级排放要求。 相似文献
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锂-铁层柱粘土催化剂制备条件的考察 总被引:2,自引:0,他引:2
采用高岭土、NaOH和AlCl3溶液为原料,制得层柱粘土,将其作为载体,通过浸渍法制备锂-铁层柱粘土催化剂。以轻烯烃为原料,在高压反应釜用制备的催化剂进行了烯烃聚合反应,对得到的润滑油基础油进行了物性分析。结果表明,在n(NaOH)∶n(AlCl3)=2.3、柱化剂制备温度75 ℃、高岭土加入量150 g·L-1、柱化剂滴加温度85 ℃、负载锂和铁的质量分数为6%、催化剂焙烧温度480 ℃和焙烧时间4 h的条件下,润滑油基础油的最高收率为58.2%,40 ℃运动粘度10.28 mm2·s-1,100 ℃运动粘度为2.63 mm2·s-1,粘度指数为125,溴价为11.40 g·(100 g)-1。 相似文献
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制备方法对胶体镍催化性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过化学还原法制备了胶体镍催化剂,并将其用于丙烯腈加氢反应。通过X射线衍射和透射电镜对催化剂进行了表征,考察了制备条件对催化性能的影响。结果表明,当c(Ni2+)=10 mmol·L-1 、温度90 ℃和n(N2H5 OH)∶nNi2+)=8时,制得的胶体镍具有较好的稳定性和催化活性,胶体镍的平均粒径为30 nm。 相似文献
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活性炭负载钌催化剂上氨合成反应动力学研究 总被引:2,自引:1,他引:1
在固定床反应器中对Ba-Ru-K/AC催化剂在相应的工业条件下[温度(350~450) ℃,压力10 MPa,V(H2)∶V(N2)=1.0、1.5、2.0、2.5和3.0,空速(60 000~180 000) h-1],进行了系列动力学测试。采用改进的Temkin动力学方程对实验数据进行拟合,考虑到H2和NH3的吸附对催化剂作用的阻碍效应,优化得到动力学模型参数n、α、w1和w2分别为1、0.15、0.5和1.4。结果表明,在Temkin方程中加入H2和NH3的吸附项能够获得可靠的动力学模型,用Arrhenius和Van’t Hoff方程对动力学和热力学参数k、KH2和KNH3进行线性拟合,得到氨合成反应的活化能为90.2 kJ·mol-1,远低于铁基催化剂,说明Ru上N2的解离吸附活化能垒远低于传统磁铁矿基催化剂和维氏体基催化剂。H2的吸附热为76.2 kJ·mol-1,证明Ba-Ru-K/AC催化剂上H2的吸附较强烈,对N2的吸附有强烈的抑制作用。改进的Temkin动力学方程能应用于使用Ru/C催化剂的氨合成反应器的设计和操作。 相似文献