发电设备制造业关键技术分析

(一)大型超临界火电机组设计制造技术 1.技术概要 大型超临界火电机组已成为世界发达国家电力设备的主导产品,机组容量指600MW及以上,超临界压力指蒸汽压力从亚临界参数过渡到超临界参数,即主蒸汽压力从17MPa提高到25MPa,其效率可提高2％左右,主蒸汽温度从530℃升高到540℃,效率可提高0.25％;由一级中间再热改进为两级中间再热,效率可提高1.5％～2％。     

发电设备制造业关键技术分析

(一)大型超临界火电机组设计制造技术 　　1.技术概要 　　大型超临界火电机组已成为世界发达国家电力设备的主导产品,机组容量指600MW及以上,超临界压力指蒸汽压力从亚临界参数过渡到超临界参数,即主蒸汽压力从17MPa提高到25MPa,其效率可提高2%左右,主蒸汽温度从530℃升高到540℃,效率可提高0.25%;由一级中间再热改进为两级中间再热,效率可提高1.5%～2%. 　　……     

发电设备制造业关键技术分析

(一)大型超临界火电机组设计制造技术 1.技术概要 大型超临界火电机组已成为世界发达国家电力设备的主导产品,机组容量指600MW及以上,超临界压力指蒸汽压力从亚临界参数过渡到超临界参数,即主蒸汽压力从17MPa提高到25MPa,其效率可提高2%左右,主蒸汽温度从530℃升高到540℃,效率可提高0.25%;由一级中间再热改进为两级中间再热,效率可提高1.5%～2%.     

提高温度测量准确性之策略与效果分析

锅炉主蒸汽温度的稳定对机组的安全经济运行是非常重要的。控制主蒸汽温度的就是保证过热器出口蒸汽温度在允许的范围之内,从而对过热器进行保护,使管壁温度控制在允许的工作温度范围内。主蒸汽温度在锅炉汽水系统的所有温度当中温度最高,而过高的蒸汽温度会降低过热器管壁金属强度,进而对过热器的高温段有所破坏,机组运行安全受到影响。偏低的过热蒸汽温度,则会降低电厂的工作效率。所以,锅炉主蒸汽温度的调节至关重要,而汽温的准确测量成为了汽温调节的关键所在。本文将讨论如何提高主汽温度测量准确性,保证机组运行稳定。     

650℃一次再热超超临界燃煤发电机组设计优化

针对650℃一次再热超超临界燃煤发电机组热力系统抽汽过热度较高、空气预热器换热温差较大的问题,在650℃基准机组基础上提出加装2级前置式蒸汽冷却器(Outside steam coolers,OSCs)(方案1)和采用前置式空气预热器+OSCs(方案2)进行性能对比研究。通过Ebsilon建模,采用单耗分析法对比了650℃一次再热机组在变工况下的能耗分布情况。结果表明:650℃一次再热机组发电煤耗比600℃二次再热机组降低10.67g·(kW·h)^-1,比700℃一次再热机组高9.77g·(kW·h)^-1(100%THA),节煤效果显著。650℃一次再热不同优化方案中,方案2在各工况下性能均优于方案1和基准机组,方案2发电煤耗246.71g·(kW·h)^-1(100%THA),比方案1降低1.99g·(kW·h)^-1,比基准机组降低3.32g·(kW·h)^-1,在低负荷下仍具有良好的节煤效果。     

双抽背压热电联产机组协调控制策略研究

某超临界双抽再热背压机组有两级供热，且热用户的供热需求较高。该机组目前采用常规的协调控制方式，锅炉控制主蒸汽压力，汽机以控制实际电负荷为主；供热方式下，汽机控制两级供热蒸汽压力，此种控制方式无法满足高质量的自动控制要求，控制效果较差。现提出一种改进的控制方式，即对热负荷定量计算后，作为一种能量输出参与机组的协调控制，并对两级供热蒸汽进行了控制方式改进，改进后的控制方式能够提高机组的自动控制能力，提高机组的运行水平。     

周期式真空炉

主要性能工作温度:1200℃最高温度:1300℃有效加热区:由750 x s00mm工作真空度:1 x10一4E极限真空度:1义10一“E工作电压:65伏电炉功率:180千瓦总功率:210千瓦压力增长率:M一0.5毫克/分水消耗量:loT/时周期式真空炉$国营黔江机械厂~~     

某核电汽机二级再热压力调节阀控制原理浅析

汽机GSS系统为进入汽轮机做功的蒸汽进行再热和除湿,减少湿蒸汽对汽缸通流部件的水蚀危害,可以提高机组经济性。二级再热压力调节阀控制决定GSS系统的正常运行功能,对汽轮机运行间接产生重要影响。为后续机组控制、运行及维修活动提供一定的理论基础和技术支持,详细说明了汽轮机GSS(汽水分离再热系统)二级再热压力调节阀(GSS001VV/002VV)在机组各工况下的运行控制原理、就地设备控制原理,并以某核电机组为例,对其进行解析。     

烟囱筒式高溫热风冲天炉(二)

三、换热器及附属装置的經驗推荐1.經驗設計中采用的基本参数按照焦比1:7,設計风温为475℃的要求(平常使用温度450℃,管道降温以50℃計),采用基本参数如下:实际炉內送风强度P=127标米~3/米~2·分;漏风系数K=1.18;傳热强度q=19600千卡/米~2·小时(热負荷);燃燒室容积热强度m=900000千卡/米~3·小时;     

国外焊接锅炉管的生产与应用

一、大口径焊接锅炉管发展概况美、法、日、苏等国在发展大容量火电机组时都遇到如何解决大直径的主蒸汽导管、再热蒸汽导管的问题。对于高压的主蒸汽导管他们都是采用卧式水压机引伸或锻造方法。近年美、苏还研究电渣重熔、离心铸造法生产大口径钢管。对于承受中压的大直径再     

汽轮机DEH阀门管理程序优化的方法

汽轮机DEH阀门管理程序是由机组负荷要求和主蒸汽压力,分配各调门开度和蒸汽流量的核心程序,直接影响机组一次调频和AGC(自动发电控制)的控制品质和机组运行的经济性。文中介绍阀门曲线优化的一般方法。     

300MW汽轮机组热再抽汽安全性分析

针对某热电300MW汽轮机组(亚临界、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、抽汽冷凝式、额定功率为300MW)中间再热抽汽改造进行论证。该机组原设计供热型式为中压缸排汽供热,通过安装在中压缸与低压缸之间蒸汽连通管上调节阀的控制,把供汽压力维持在0.981MPa(a)。单台机组额定供热能力为180t/h,最大供热能力为410t/h。文中对其进行热再抽汽改造分析,经过详细的论证计算认为,此方案可以保证机组的安全,具有可行性,改后完全能够满足用户要求。     

制冷设备、压缩机和空分设备用压力容器设计、制造执行规范、标准有关问题的暂行处理意见

一、设计 1.制冷设备的设计参数制冷设备中的压力容器,其高压侧,设计温度按标准工况0～50℃。最高工作压力按50℃时饱和蒸汽压力; 低压侧,设计温度按标准工况-15～ 40℃。最高工作压力按40℃时饱和蒸汽压力。 2.空调设备的设计参数室内空调、用F-11制冷剂的离心式制冷机组中压力容器,最高工作压力按40℃时饱和蒸汽压力。 3.不锈钢容器的许用应力空分设备中不锈钢容器许用应力的选取按《规程》第22条和《设计规定》执行。 4.检查孔或人孔的设置《规程》第28条,对于设备内介质不允许     

基于和利时MACS的锅炉过热蒸汽温度控制系统

简要介绍了mACS控制系统的结构原理、组态软件管理、工程开发设计及过热器的工艺结构,重点针对旧系统中过热蒸汽温度控制的低精度(±10℃)、抗扰动差等情况,通过对控制系统的分析,提出了串级PID控制策略,并做了新旧控制策略的仿真对比,详细叙述了控制系统的软硬件设计。经过长时间对实际过热蒸汽温度趋势及数据的分析可知,温度能维持在540℃(±5℃)范围内。实践表明,采用串级控制策略提高了过热蒸汽温度的控制精度、抗扰动能力和跟随性,进而提高工质的热效应,也为其他机组的改造工程积累了宝贵的经验。     

700℃超超临界火电机组用高温材料研究进展

综述了当前世界各国重点研究的700℃超超临界火力发电机组锅炉用水冷壁、过(再)热器、主蒸汽管道及高温出口集箱用高温材料的显微组织、性能现状及研究进展。对于水冷壁可选用HCM12钢和Inconel 617合金作为其高温段备选材料;Inconel 740合金改良后制得的Inconel740H合金因具有优良的持久蠕变强度和焊接性能,应是高温过(再)热器、主蒸汽管道及高温出口集箱的主要备选材料。今后的研究应通过实践进一步验证上述材料的高温持久强度及蠕变强度,并探索合理的热加工工艺,提高其热加工性能和焊接性能,降低材料的成本。     

一起汽轮机轴瓦振动大跳机原因分析及处理

某公司发电厂3号机组投运后,在大负荷试运时因1X、2X振动大机组跳闸,主要原因为围带汽封、隔板汽封、轴端汽封间隙比较小或不均匀,当机组负荷增加、主蒸汽流量增大时会产生汽流激振,主蒸汽调门分别在单阀、顺序阀方式下机组带365MW负荷运行、主蒸汽流量达到最大值,进行摩合试验,消除了机组1瓦、2瓦振动大的隐患。对其他两台机组也进行了最大主蒸汽流量下的摩合试验。有效防止新建机组或经过汽封间隙调整后的机组,在初次试运时,发生机组振动大跳机事件。     

清蜡机锅炉盘管的CO_2保护自动焊

清蜡机锅炉是供油田使用的燃烧柴油的快速蒸汽锅炉,最高工作压力达75公斤力/厘米~2,最高蒸汽温度为325℃。锅炉盘管(如图1)由φ25×3毫米和φ35×3.5毫米10号锅炉钢管制成。生产顺序为:接长管子、压管子头、盘管。盘管的焊缝要能经受高温高压,因此必须确保焊透。过去一直采用手工气焊工艺,劳动强度大,生产效率低,每班平均生产60个接头。为改变落后的生产方式,我厂自制了一台长管二氧化碳气体保护自动焊机组。此机组的功能包括:自     

无烟燃煤锻造加热炉

<正> 一、技术参数炉膛尺寸 0.928×0.58(米~2)。燃烧室面积 0.696×0.696(米~2)。予热室面积 0.464×0.464(米)~2。烟囱尺寸φ350×12000(毫米),铁皮厚3毫米。鼓风机电机功率1.7千瓦,风压115毫米水柱,风量2100米~3/小时。     

镍铬——镍硅(铝)热电偶补偿导线误差的修正

一、问题的提出我厂3号机炉(4号机炉)过去一直发生主蒸汽温度汽轮机侧与锅炉侧偏差较大的问题,特别是在炎热的夏天,有时竟达15～20℃之多,严重影响机炉的安全经济运行。例如79年2月至3月的一个月时间里,由于主蒸汽温度偏差较大,发生障碍事故一次,同时也增加了油耗,一般5万机组油耗按主蒸汽温度每超过规定值1℃增加万分之四来计算,我们按每天平均偏差5℃(实际有时高达15～20℃)计算,则3号机炉一个月中由于主蒸汽温度偏差增加油耗22吨左右,一年将达到240吨之多。在解决这个问题中,我们对温度变送器、测量元件、线路、表头及干扰等都进行了详细的检查,排除了上述各因素,发现镍铬—镍硅热电偶配用补偿导线测量温度时,其结点温度必须进行误     

超临界锅炉再热蒸汽品质特性研究

超临界锅炉再热蒸汽对机组的安全经济运行影响较大,超临界锅炉自身是没有汽保的,并且过热受热面、蒸发受热面之间没有固定的界限划分,超临界锅炉在实际的运行过程中,运行工况一旦发生变化,会直接影响受热面的长度。由此可知超临界压力锅炉的各个运行因素受气温变化影响较大,本文对超临界锅炉再热蒸汽静态特性进行分析,提出了超临界锅炉再热气温的调节方法,对气温控制方程及在控制中间点温度下的再热气温静态特性进行分析。