塔中奥陶系碳酸盐岩地层漏失压力统计分析

塔中Ⅰ号坡折带奥陶系碳酸盐岩段在钻井施工时常遇到不同程度的井漏,确定漏失层段的漏失压力是防漏堵漏的依据。通过对奥陶系碳酸盐岩地层漏失井漏失的井深分布、工况、井漏发生率、漏失通道进行统计分析,表明奥陶系碳酸盐岩裂缝和溶洞发育、钻井过程中激动压力过大与地层压力敏感是引起井漏的主要原因。依据漏失压差与漏失速度分布规律,建立了相应的启裂压力模型,确定了地层漏失压力当量密度的计算方法,计算结果与实际情况相符,为防漏堵漏提供了依据。     

未出现径向流的试井典型曲线及其分析方法

低渗透、特低渗透油气藏经过长时间测试后会仍然不出现径向流响应,采用常规Gringarten-Bourdet复合图版难以有效地确定出地层参数。通过均质无限大试井模型短时渐近解,求解出无因次井筒储集系数和表皮因子复合参数与无因次时间、无因次井底压力的关系式(ζ函数)。利用无因次压力和ζ函数构造出新的早期试井解释图版,该图版能够降低早期试井数据分析的多解性。通过建立均质油藏达西流模型及考虑启动压力梯度的均质油藏非达西流模型,给出了这2种模型对应的早期新图版,并分析了新图版的典型特征和渐近性质。与已有的早期试井分析图版对比发现,新图版对均质模型及考虑启动压力梯度的均质模型参数变化响应更加敏感,能够更有效地降低早期试井解释的多解性。     

非自喷流液井流动期资料的多级流量分析

本文首次用多级流量试井分析方法对非自喷液流井钻杆测试流动期资料和常规试井的恢复进行解释，求取地层参数，通过许多井的实际资料分析说明，流动期资料的多级流量分析结果与Ramey,Agarwal和Martin的流动期动期典型图版拟合结果及压力恢复的半封对比采用Ramey等人的典型图版拟合法更方便，且能消除图版拟合法存在的解释结果不唯一的弊病和提供较多的地层情况。     

严重漏先天无返型井漏的分析与治理

川东高陡构造碳酸盐岩特大裂缝－溶洞性漏失井的防漏治漏，是目前尚未完全解决的研究课题。通过世界级特大漏失复杂井－大天8井雷口坡、嘉陵江和飞仙关地层的漏失机理分析与井漏治理及多年的现场堵漏施工实践，总结出一套对付特大型裂缝－溶洞性严重漏失无返井的堵漏方法。利用地层压力与井眼液柱压力平衡原理，提出堵漏施工设计中应重点考虑的问题及钻具下入深度、顶替钻井液量、水泥浆的初凝时间等重要参数的求取方法。对特大型漏无返井的堵漏是一种新的探索。但在井眼不规则和在施工动态条件下，堵漏液在井内运行产生的摩阻压力损耗的精确计算，还有待于进一步研究。     

封闭边界非均匀流量垂直裂缝井压力曲线特征及应用

采用半对数和典型图版拟合方法进行试井解释,对于低渗油藏压裂井及早期数据缺失、径向流段未出现的情况,解释结果存在较大不确定性。利用压力和压力导数双对数曲线分析法,通过对曲线上特征流动段和典型点的分析,推导出封闭边界非均匀流量垂直裂缝试井地层参数的计算方法。     

注采井间连通裂缝参数干扰试井解释模型

针对超低渗透油藏中注采井间裂缝参数难以确定问题,运用物质平衡原理和叠加原理等方法,建立了一种注水井与采油井井间连通裂缝参数干扰试井解释模型,得到了注水井井底压力解,并绘制了典型图版,典型图版曲线反应了3个主要的流动段：早期线性流、中期流和晚期径向流。将研究成果应用于华庆油田元284区块的庆平A1井组,对其进行试井解释,确定了元A1-43井与庆平A1井的第3条裂缝连通,井间连通裂缝长度为415m,井间裂缝无因次导流能力为8。该模型可以较为准确地计算出注采井间的裂缝参数,从而反映出有效的地层信息。研究内容可为超低渗透油藏注采井间裂缝性连通干扰试井解释提供理论依据。     

TDS技术在试井分析中的应用及研究新进展

目前常用的图版拟合试井分析方法求参数的过程较为繁琐,且计算结果常常具有多解性。因此,研究不依赖于图版拟合的试井分析方法很有必要。为此,介绍了近年来国内外应用日趋成熟的TDS技术分析试井数据及求解参数过程,给出了TDS技术区别于其他试井分析方法的特点。综合分析了TDS技术在试井分析中的应用情况,主要包括：①裂缝性油气藏的试井分析;②压裂井的试井分析;③地层各向异性的研究;④地层平均压力的确定等。并对未来TDs技术的研究与应用前景作了展望。     

欠平衡钻井工艺及装备在漏失井钻井中的应用

地层中有孔隙，裂缝或溶洞，地层压力小于钻井液的液柱压力，是钻井过程中引起井漏的主要原因。使井底压力降至地层孔隙压力以下。是防止井漏的根本途径。欠平衡压力钻井是在井口的有效控制下，通过降低钻井液密度。使井底压力低于地层压力。可以从根本上解决钻井液向地层的侵入或漏失问题，达到防止工程复杂情况出现和保护油气层的目的。在分析漏失性地层钻井中井漏原因的基础上。详细介绍了漏失井欠平衡压力钻井技术的相关内容。并以3口井为例，介绍了欠平衡压力钻井技术在国内的应用情况与效果。     

基于测井资料确定钻井液漏失层位的方法研究

塔里木盆地DN构造上第三系到白垩系砂岩地层存在异常高压、压力系数高达2.2，钻井液液柱压力接近上覆地层压力而形成诱导缝，并促使宏观和微观的天然裂缝纵横向延伸，井漏分布区间明显拓宽，钻井液密度高、窗口窄造成井漏频繁、严重。为了更有效地实施堵漏作业，必须明确漏失井段的位置、深度和漏失性质。为此，根据该区钻井液漏失现象在测井曲线上的显示特征，提出了通过常规测井资料和成像测井资料寻找漏失层段和分析漏失性质的综合评价方法。将该方法用于分析塔里木盆地DN构造上的多口井的井漏机理，所确定的漏层位置可靠准确，取得明显效果，为钻井堵漏作业提供了直观可靠的依据。建议在利用测井资料确定漏层位置时，需参考测井计算的岩石力学、地应力和地层压力等参数，以便更好地确定漏层位置。     

三塘湖区块火山岩层井漏处理新技术

吐哈油田三塘湖区块火成岩地层胶结疏松、裂缝发育、压力低,钻井过程中频繁发生井漏,损失巨大。条28井因钻遇火成岩层恶性漏失点及大井段地层裂缝,发生失返性漏失。依据该井地层裂缝特点,结合近年来井漏的处理经验,针对钻遇漏失、失返、抢钻、随钻随堵4个阶段过程,突出快速反应、优先考虑抢钻,采用定量进尺定量活动、调整钻井参数和钻井液性能及使用适当浓度堵漏浆的处理原则,实现不影响正常进尺的随钻堵漏,摸索出一套火成岩层兼顾井漏与正常进尺的井漏处理新技术。应用该整套井漏处理技术后,条28井节约复杂时效57.9%,平均成本降低45.4%,节约31.8万元,为同区块火成岩层井漏的预防与处理提供了借鉴。     

在页岩气试井分析中Bessel函数溢出问题的解决方法

Bessel函数在页岩气藏多段压裂水平井的试井解释理论中发挥着非常重要的作用,但变形Bessel函数I_n(x)和K_n(x)在自变量趋于无限小或无限大时,使用多项式逼近的方法求解往往会溢出,难以得到典型曲线致使试井解释困难。为此,从理论上剖析了当储集层渗透率非常低时在无因次时间低于10~(-6)时变形Bessel函数都会溢出的原因。结果表明:对于第一类Bessel函数I_n(x),当x650,I_0(x)与I_1(x)部分计算机出现浮点数溢出,高于10~(215)。页岩气试井理论中根据无因次时间的定义,渗透率越小,压裂裂缝半长越大,测试时间越短,根据Laplace反演I_0与I_1的值非常容易溢出,难以绘制出早期典型曲线。在理论研究的基础上,通过对第一、二类变形Bessel函数的重新组合计算,将I_0与I_1计算过程中都乘以,保证了变形Bessel函数在计算过程中不会溢出。结论认为,大长度水平井或大型压裂井模型中,由于水平段长度或裂缝长度越大,无因次时间相应的就越短、Laplace变量就越大,必须用该方法处理Bessel函数的I_0与I_1,才能获得完整的典型曲线,否则计算就会溢出。     

利用多次环空测试资料进行油井试井解释新方法

应用环空测试资料的流压段计算的油井各项参数,与压力恢复解释结果对比相对误差较小。对未出现径向流井试井解释,首次提出了稳定试井与不稳定试井联合解释技术。该技术解决了吉林油田低渗透储层的试井解释的难题,打开了吉林油田低渗透储层试井解释的新局面。     

利用无因次压力导数样板曲线快速识别和分析油藏外边界

针对目前试井解释中用压力导数曲线识别和分析油藏外边界时存在的不足,提出利用无因次压力导数曲线识别和分析油藏外边界的新方法。无因次压力导数样板曲线能够清楚地反映各种油藏外边界形态,曲线特征明显,易于辨认。应用表明,利用无因次压力导数样板曲线能够快速准确地识别和分析油藏外边界,再结合自动拟合技术快速拟合压力,最终可得到完整的试井解释结果。对于外边界模式比较复杂的油藏,正确运用该方法可提高试井解释的可靠性。     

坨17井试井资料分析与解释

双坨子气田坨17井于1998年7月10日完井,到目前为止共进行了1次不稳定试井,1次修正等时试井。利用产能试井、压力恢复试井资料的解释获得了大量信息,采用双对数和半对数对该井外边界进行分析,提出在进行试井解释时,解释模型选用十分重要,一定要结合地质条件和试井曲线形态进行判断。利用该井修正等时试井资料确定真表皮系数为0,而压力恢复试井解释的S为34,说明该井配产太高紊流损失严重。确定产能试井无阻流量为108．582dam^3／d,用无阻流量的1／5确定合理产量为21．7dam^3／d。     

双重孔隙压敏介质试井解释及其在塔河油田的应用

建立了双重孔隙压敏介质油藏的试井解释模型,该模型是由基岩系统和裂缝系统组成,并考虑了裂缝渗透率随压降呈指数下降的规律,采用隐式差分格式对考虑井筒储存和污染效应的情况进行了求解。讨论了无因次渗透率模数和表皮系数对压力响应的影响。研究结果表明,无因次渗透率模数导致压力及压力导数明显上升,而其对压力及压力导数的影响与表皮系数明显不同。将该理论在塔河油田进行了实际应用,并对一口进行过两次测试的油井的渗透率变化进行了计算,计算结果表明,该理论实用性较强,和油田实际符合较好。     

热力采油井现代试井分析方法研究

根据热采井油层的加热特点,建立了热采井双区试井数学模型,并求出了井底压力的解析解,分析了试井典型曲线的影响因素,结果表明,加热半径和流度比是影响典型曲线特征的主要因素,波及区越大,压力导数曲线上的第一平缓台阶越明显;流度比主要影响后期的压力时变特征．压力导数曲线的第二个“驼峰”峰值随流度比增加而增大。最后通过实例计算提出了热采井焖井试井解释方法。     

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地层坍塌压力剖面的准确确定,对于井眼稳定和安全钻井至关重要。文章在建立了地层坍塌压力计算模型之后,着重研究了如何从测井信息中准确提取模型中所涉及的岩石力学参数。将该法应用到罗家寨构造LJ2井等多口井的测井资料精细解释处理中,计算出该井不同井深与不同层位地层坍塌压力及保持井壁稳定的泥浆密度。此结果应用到实际钻井中,效果良好,且实用性强,为该地区科学钻井提供了合理的泥浆密度设计依据。     

前8井试井结果分析评价

就前 8井试井过程、试井结果 ,从地层产能、电测解释、钻井情况、相图、生产压差等方面进行分析认为 ,除地层衰竭以外 ,油气同层、凝析严重、井底积液为影响产量的主要因素。试油时 ,应使气产量减少 ,以保持地层压力 ,使产量相对稳定     

井底常压控制压力钻井设计计算

井底常压控制压力钻井(MPD)技术采用专用的控压装备,将井底压力控制在合理的范围内.建立井底常压MPD关于井口回压和钻井液密度的计算模型,运用迭代求解方法进行井口回压和钻井液密度的设计计算.利用该计算模型对克拉201井进行了实例分析,3 314 m处的环空压力对比表明,常规方式下无法设计合理的钻井液密度,采用井底常压法设计可保证环空压力在压力窗口之内;窄压力窗口段的回压和钻井液密度设计结果表明,采用井底常压法设计可安全钻穿2 800 m到目的层的井段,并可减少一层套管,节约建井成本.实例计算结果表明,MPD技术既降低了钻井液密度又满足了环空压力控制的需求,能精确地维持井底压力恒定,安全钻穿窄压力窗口地层,为优化井身结构、减少套管层次提供技术基础.