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1概述高速钢广泛用于工具制造业,是重要的刀具材料之一。但传统的冶炼、铸使、锻轧等生产工艺容易产生碳化物偏析,一次碳化物尺寸为2~12μm,用粉末冶金工艺生产的高速钢一次碳化物平均尺寸为2μm,最大5μm,从根本上解决了高速钢碳化物较粗大及分布不均匀的问题。尤其引人注目的是粉末冶金法能够生产一般铸造、锻造法难于或不能生产的高合金含量和高氮含量的高速钢。因此,自1948年苏联拉可夫斯基(B.C·PaKoI3ckuA)采用高速钢属热压成粉末冶金高速钢[‘]以来,试验研究和工业化生产都有了蓬勃的发展。相应地,粉末冶金高速钢热… 相似文献
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本文评述了粉末冶金高速钢的研究现状,讨论了它的制备和生产工艺技术的进展、性能、常规热处理工艺以及应用,并提出了粉末冶金高速钢研究中的热点问题。 相似文献
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Weldon Tool公司的WM多槽系列立铣刀采用优质粉末冶金(P/M)高速钢材料制造,铣刀表面采用光亮精加工或AlTiN涂层。该铣刀适用于不锈钢、合金钢、钛合金和稀有材料的铣削加工。铣刀的45。螺旋槽分为5槽、7槽和9槽结构,采用全偏心磨制。奇数螺旋槽可使刀具协调地保持平衡, 相似文献
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采用SLX-80深冷处理系统对T15M粉末高速钢进行深冷处理,采用综合物理测试系统的振动样品磁强计选件(PPMSVSM)测试样品的室温磁性和热磁性.结果表明:T15M钢在843 K×1 h的回火过程中,在保温和降温阶段出现残留奥氏体向马氏体的转变.在300 ~ 10 K之间深冷处理过程中,降温时在110~10 K温度段磁性随温度下降而下降,升温时在40 ~ 230 K温度段磁性随温度上升而上升,分别对应于马氏体中碳化物的析出和残留奥氏体向马氏体的转变.深冷处理提前了残留奥氏体向马氏体的转变,抑制了残留奥氏体中碳化物的析出,促进了马氏体中细小碳化物的析出.在第1次回火前或后增加1次深冷处理,可使第3次回火后钢的硬度分别提高2.0 HRC和1.4 HRC. 相似文献
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粉末冶金的高速钢和冷作模具钢 总被引:2,自引:0,他引:2
粉末冶金的高速钢和工具钢不应认为仅仅是替代传统钢,改进了冶金工艺,而考虑了优化合金成分新的可能性,也就是说,优质粉风和优质传统钢有很大差别。如果避免了对质量新的不良影响因素,那末就能达到显著的综合性能。粉末冶金钢的综合性能改善了工具可能有的几何形状、表面涂层和现代的、的机制已经可以大幅度降低生产成本,因缩短了生产周期和没有材料加工困难的问题,最后开发的热等静压态技术主要有更好的灵活性,能更快地小批 相似文献
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本文资料系根据笔者在1994-1997年参与法国Erasteel钢厂和美国Crucible钢厂的几次座谈会,以及对欧洲几个工具厂在粉末冶金高速钢实际应用情况的考察所见,汇总而成,重点在其应用情况,以供国内有关人士参考。 相似文献
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孙世清 《稀有金属材料与工程》2012,(Z2):591-594
采用综合物理测试系统的振动样品磁强计选件(PPMS-VSM),对S390粉末高速钢进行深冷处理和回火处理时的热磁测量。结果表明,钢淬火态3个样品的室温磁性几乎相同,反映了钢具有均匀的组织;不论深冷处理与否,3次回火后样品中残余奥氏体向马氏体的转变量几乎相当,粉末高速钢样品的磁性接近均约158.5(A·m2)·kg-1。增加深冷处理工序,改变了残余奥氏体向马氏体、奥氏体中碳化物析出、马氏体中碳化物析出的进程。随后在913K回火,残余奥氏体向马氏体继续转变,钢的磁性(160.5(A·m2)·kg-1)进一步升高。 相似文献
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Simranpreet Singh Gill Jagdev Singh Rupinder Singh Harpreet Singh 《Journal of Materials Engineering and Performance》2012,21(7):1320-1326
This study aims to present the metallurgical and mechanical characterization of cryogenically treated AISI M2 high speed steel (HSS) in terms of carbide precipitation and wear behavior. The samples of commercially available conventionally quenched and tempered AISI M2 HSS were procured and subjected to cryogenic treatment at two levels ?110?°C (shallow treatment) and ?196?°C (deep treatment) of temperature. The microstructures obtained after cryogenic treatments have been characterized with a prominence to comprehend the influence of cryogenic treatment vis-à-vis conventional quenching and tempering on the nature, size, and distribution of carbides. The mechanical properties such as hardness and wear rate of the specimens have also been compared by performing Rockwell C hardness test and pin-on-disc wear test, respectively. Microstructures, hardness, wear rate and analysis of worn surface reveal the underlying metallurgical mechanism responsible for the improving mechanical properties of the AISI M2 HSS. 相似文献
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不锈钢是一类重要的工程材料,与我们的生产、生活息息相关。最常用的不锈钢是奥氏体不锈钢。铬与镍都是不锈钢不可或缺的合金元素,对不锈钢的性能起着至关重要的作用。但镍的价格较高,且对人体有"镍敏"的不良作用。采用价格低廉、资源广泛的氮取代镍,不仅能够降低成本,而且还能够提高不锈钢的力学性能与耐腐蚀性能,理论与工程意义显著。粉末冶金是制备高氮不锈钢的有力制备手段。粉末冶金高氮不锈钢具有一系列优异的性能,应用前景广阔。 相似文献
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高速钢刀具的深冷与QPQ的复合处理 总被引:3,自引:0,他引:3
深冷处理能有效提高高速钢刀具的基体强度,而QPQ工艺则可提高其表面耐磨性,用这两种方法对高速钢刀具进行复合处理将明显提高刀具的使用寿命。 相似文献
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M2高速钢激光表面钴合金化的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了M2高速钢激光表面Co合金化的组织和性能。着重分析了激光工艺参数对合金化层中Co浓度的影响。结果表明,采用激光表面合金化,可使M2高速钢表面Co浓度在2%-5%。合金化层听Co浓度主要与激光扫描速度和预沉积的Co的厚度有关。退火态的M2高速钢在激光Co合金化后,硬度可达800HV。经淬火回火处理后,硬度可达1150HV,明显高于未进Co合金化的M2高速钢。 相似文献
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采用自制的WM-1型滚动磨损试验机研究了高钒高速钢经900~1 100℃淬火后550℃回火及1100℃淬火后250~550℃回火时的滚动磨损性能,并利用SEM对其显微组织进行了分析。结果表明:550℃回火条件下,低温淬火时基体组织以回火马氏体为主,随着淬火温度升高,残余奥氏体含量升高,马氏体含量相对减少,而耐磨性随淬火温度升高逐渐升高;1 100℃淬火条件下,低温回火时基体组织主要以残余奥氏体为主,随着回火温度升高,残余奥氏体量减少,而其耐磨性随回火温度的升高逐渐升高,达到一定值后开始降低。以耐磨性为评价标准,最佳热处理工艺为:1050℃淬火,450℃或550℃回火;研究结果揭示了适量的残余奥氏体有利于提高滚动磨损性能。 相似文献
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采用自制的WM-1型滚动磨损试验机研究了高钒高速钢经900-1100℃淬火后550℃回火及1100℃淬火后250~550℃回火时的滚动磨损性能,并利用SEM对其显微组织进行了分析。结果表明:550℃回火条件下,低温淬火时基体组织以回火马氏体为主,随着淬火温度升高,残余奥氏体含量升高,马氏体含量相对减少,而耐磨性随淬火温度升高逐渐升高;1100℃淬火条件下,低温回火时基体组织主要以残余奥氏体为主.随着回火温度升高,残余奥氏体量减少,而其耐磨性随回火温度的升高逐渐升高,达到一定值后开始降低。以耐磨性为评价标准.最佳热处理工艺为:1050℃淬火,450℃或550℃回火;研究结果揭示了适量的残余奥氏体有利于提高滚动磨损性能。 相似文献