不同低碳钢的点蚀诱发敏感性及诱发机理研究

选择4种冶金因素有代表性的低碳钢,通过极化试验比较了它们之间的点蚀诱发敏感性。电子探针分析了不同夹杂物在诱发点蚀过程中的腐蚀特征,显微腐蚀试验确定了点蚀诱发初期溶解产物的性质。结果表明,沸腾钢的点蚀敏感性显著低于镇静钢,稀土处理镇静钢则介于前两者之间。夹杂物是钢中主要点蚀诱发源,紧靠夹杂物的钢基体处的钝化膜保护作用最弱,点蚀均从该处基体诱发。同类杂物在不同类型钢中的点蚀诱发敏感性差异较大。同一钢中不同类型夹杂物的点蚀诱发敏感性差异很小,硫化物夹杂较其它夹杂物的点蚀诱发敏感性强。     

硫化物夹杂对低碳钢孔蚀扩展的影响

选择两种具有不同类型硫化物夹杂的碳钢,通过模拟蚀孔的闭塞腐蚀电池试验,研究了它们在人工海水中的孔蚀扩展行为。结果表明,具有Ⅱ类硫化物的钢的零电流电位明显负于具有Ⅰ类硫化物的钢;在同样在阴极化电位下,前者的阳极腐蚀电流明显地大于后乾。通过显微分析考察了硫化物要对孔蚀扩展过程的影响。结果发现,硫化物夹杂处的腐蚀速度明显高于钢基体钢从而促进了也诉扩展。由于Ⅱ类硫化物的相界面积远大于类硫化物,前者对孔蚀扩     

冶金因素对低合金钢点蚀诱发敏感性的影响

通过极化试验对4种低合金钢的点蚀诱发敏感性作了比较,并结合显微分析对4种钢点蚀诱发敏感性的差异机理做了探讨,结果表明：钢中夹杂物与合金元素是影响低合金钢点蚀诱发敏感性差异的主要原因。     

硫质量分数对船体钢诱发点蚀行为的影响研究

采用腐蚀浸泡的方法研究了酸性氯离子环境下S质量分数对低合金船板钢耐蚀性的影响,探讨了非金属夹杂物诱发点蚀形核的机理。结果表明,杂质元素S对钢的耐蚀性具有不利影响。随着S质量分数的增加,钢的耐点蚀性能恶化。S元素损害耐蚀性主要与钢中的非金属夹杂物有关。不同种类夹杂物诱发点蚀的机理有显著差异。单一MnS夹杂物与基体间存在缝隙,其诱导点蚀形核包括缝隙腐蚀和夹杂物溶解两个过程,MnS夹杂物是最敏感的点蚀诱发源;MXS-Al2O3复合夹杂物同样能诱发低合金钢的点蚀形核,包裹在Al2O3外层的硫化物优先发生溶解,成为腐蚀介质的通道,从而引发局部腐蚀。MnS-Al2O3夹杂物的点蚀形核能力大于CaS-Al2O3夹杂物,CaS遇到水容易发生水解并在夹杂物周边形成OH-,阻碍了坑内部的酸化,有利于抑制钢的耐局部腐蚀性能。     

冶金因素对钢点蚀诱发敏感性的影响

选取有代表性冶金元素的几种低碳钢和低合金钢,通过在3%NaCl（pH=10）溶液中的极化实验比较它们之间的点蚀诱发敏感性,用电子探针（EPMA）分析钢中夹杂物诱发点蚀的腐蚀特征。结果表明,脱氧程度较差的沸腾钢的抗点蚀诱发能力明显优于脱氧程度完全的镇静钢,经过稀土处理的镇静钢的抗点蚀诱发能力有所改善,介于两者之间。镍铬系低合金钢的抗点蚀诱发能力优于锰系低合金钢,说明钢中合金元素对点蚀诱发敏感性有重要影响钢中夹杂物是最主要的点蚀诱发源,夹杂物边界钢基体表面的氧化膜最薄弱,夹杂物诱发点蚀的最初腐蚀均始于该基体处。     

炼钢脱氧程度对钢材点蚀诱发敏感性的影响

选取不同脱氧程度的沸腾钢和镇静钢各两种，通过3％NaCl溶液中的极化试验测定了各自的点蚀电位，对其夹杂物形态和腐蚀形态进行观察，比较了它们的点蚀诱发敏感性。结果表明，钢中的夹杂物是主要的点蚀诱发源，而脱氧程度差的沸腾钢的点蚀电位明显高于镇静钢，腐蚀形态也有很大差异。综合分析认为，沸腾钢和镇静钢的点蚀诱发敏感性与脱氧程度和夹杂物类型、形态等因素有关。     

磷偏析对低碳钢孔蚀扩展的影响

    选择6种冶金因素各有特点的低碳钢,通过模拟“闭塞腐蚀电池”试验和室内挂片试验,结合金相组织、硫印、磷偏析和腐蚀形貌分析,研究磷偏析对孔蚀扩展的影响.结果表明,腐蚀形貌上呈现出凹凸状的平行腐蚀沟槽,这种平行腐蚀沟槽与磷偏析相关,而不是与沿轧制延伸的夹杂物(硫偏析)或平行的带状组织(碳偏析)相关.凹凸状的平行腐蚀沟槽形成原因是磷在溶液中离解为磷酸根离子,产生微溶的金属盐,在蚀坑的阳极活化区沉淀,从而抑制了阳极溶解.       

碳钢及低合金钢点蚀性能的研究

选择三种典型的碳钢、低合金钢,通过极化试验比较了它们之间的点蚀诱发敏感性和模拟孔蚀的"闭塞腐蚀电池",试验研究了它们之间的孔蚀扩展行为。结果表明,B钢的点蚀诱发能力小于A钢和C钢;在同样的阴极极化电位下,B钢的阳极溶解电流也明显小于后两者。电子探针分析了不同夹杂物在诱发点蚀过程的腐蚀特征,夹杂物是钢中主要的点蚀诱发源。显微分析"闭塞腐蚀电池"腐蚀形貌,发现腐蚀形貌具有平行沟槽状。初步分析原因是沿轧向延伸的磷偏析带及夹杂物所导致的。扫描电镜和能谱仪对腐蚀产物的形貌、成分分析结果表明:B钢的锈层均匀致密,而A钢的锈层呈网状、疏松且有大量裂纹和孔洞。     

碳钢及低合金钢点蚀性能的研究

选择三种典型的碳钢、低合金钢,通过极化试验比较了它们之间的点蚀诱发敏感性和模拟孔蚀的“闭塞腐蚀电池”,试验研究了它们之间的孔蚀扩展行为。结果表明,B钢的点蚀诱发能力小于A钢和C钢;在同样的阴极极化电位下,B钢的阳极溶解电流也明显小于后两者。电子探针分析了不同夹杂物在诱发点蚀过程的腐蚀特征,夹杂物是钢中主要的点蚀诱发源。显微分析“闭塞腐蚀电池”腐蚀形貌,发现腐蚀形貌具有平行沟槽状。初步分析原因是沿轧向延伸的磷偏析带及夹杂物所导致的。扫描电镜和能谱仪对腐蚀产物的形貌、成分分析结果表明：B钢的锈层均匀致密,而A钢的锈层呈网状、疏松且有大量裂纹和孔洞。     

氢致中碳钢延性降低的原因初探

对力学性能不合格(延性偏低)的拉伸试样断口进行了金相观察、离子探针氢含量测定和扫描电镜成分分析。结果表明,造成力学性能不合格的原因可能是:材料中的含Mg的铝酸钙夹杂与氢之间存在着很强的交互作用,使其周围氢浓度显著增高,从而成为起作用的断裂源,降低了材料的宏观延性。     

耐候钢和碳钢大气腐蚀规律分析

对北京、青岛、江津、武汉地区的耐候钢与碳钢8年和16年的大气腐蚀数据进行方差分析,研究发现两类材料在北京地区的大气腐蚀数据无显著差异;在青岛、江津、武汉3个地区,虽然4年时耐候钢腐蚀速率明显低于碳钢,但8年和16年耐候钢与碳钢之间的腐蚀速率已无明显差异.     

在3%NaCl溶液中试验参数对碳钢点蚀电位的影响

采用准稳态的极化试验研究了各主要试验参数对碳钢在3%NaCl溶液中点蚀电位的影响，结果表明：3种碳钢钝化的临界pH值约为8.0；当T＝20℃～35℃时,点蚀电位值Eb100随温度的降低而变正；当电位变化速度慢于30 mV／30 s时，Eb100随电位变化速度的减小而变负；试验面的粗糙度越大，点蚀电位越负.      

碳钢中磷的偏析对坑孔腐蚀的影响

选择五种具有不同冶金特点的碳钢,通过模拟蚀孔的闭塞腐蚀电池试验及室内挂片试验,研究了轧制钢板中磷偏析对坑孔腐蚀扩展的影响。结果表明,磷偏析是形成蚀坑内梯田状腐蚀形态的主要原因;磷偏析及较低的磷含量都加速蚀坑的发展;沿轧向延伸的磷偏析带及夹杂物导致了蚀坑沿平行板面方向的腐蚀扩展速度大于垂直方向的扩展速度。     

THE RELATIONSHIP BETWEEN PITTING SUSCEPTIBILITY AND INCLUSIONS IN CARBON STEELS IN ARTIFICIAL SEAWATER

1. IlltroductionMany studies have been conducted on the pitting of steels[1]. Actually3 pitting ofcarbon steels is less typical than that of stainless steels, and for the former the pits arewider and more shallow. For the pitting of carbon steels and the effect of inclusions on thepitting, there are some previous investigations. Wranglen[2] found a correlation betweensusceptibility to localized corrosion and the ratio of active to inactive sulfides; and onlyactive sulfide was believed to act a…     

Cl离子对 304、316不锈钢临界点蚀温度的影响

采用外加恒定电位下腐蚀电流-温度扫描的方法分别研究了304、316不锈钢在不同浓度NaCl水溶液中的临界点蚀温度.得到了材料临界点蚀温度随Cl-浓度变化的关系曲线.在分析温度与Cl-浓度分别对钝化膜影响的基础上阐述了二者对不锈钢点蚀的综合作用机理.