内燃机热力学和气体动力学基础

<正> 本章将讨论内燃机的热力学和气体动力学基础。关于热力学和气体动力学的详细叙述,请参阅参考文献[1]、[2]。一、状态方程在内燃机热力学中,我们使用广义的理想气体状态方程: pV=MR_(mol)T (1)式中:P——压力,牛顿/米~2; V——容积,米~3; M——公斤-莫尔数;     

某些结构参数对大型锅炉炉膛出口烟温的影响

本文分析某些结构参数,如:火焰中心位置、受热面大小、炉膛形状、炉膛压力和捕渣情况对炉膛出口温度的影响。计算方法炉膛出口温度按下式决定t_0=T_a/M(a_0/B_0)~(0.6)+1-273[℃](1)式中M=A-B·x(2)     

国内外柴油机文献题录

机型与综述我国高速轻型车用柴油机现状及其实现国3排放的技术途径[刊]/居钰生//现代车用动力·-2006,(2)·-1￣5,53即将推出的Euro 5对欧洲发动机市场的影响[刊,英]/K eith R ead//Engine T echnology International(英国)·-2006,(2)·-4￣9M A N B&W推出最大的双燃料发动机L+51/60D F[刊,英]/新闻专栏//M arine Engineering R eview(美国)·-2006,(3)·-4￣5V olvo新推出的D 16船用发动机提供更大扭矩[刊,英]/船用推进专栏//D ieselProgress(InternationalEdition)·-2006,(1-2)·-60￣61R olls-R oyce推出高效率的K V-G 4.1…     

第3讲：无心炉感应器的设计计算

1　计算的已知条件( 1 )炉料的有关物理参数炉料名称 ,牌号 ,成分熔化温度　　　　　 Tr/℃浇铸温度 Tz/℃浇铸温度下的热焓 Ci/k J· kg-1炉料固态和液态的平均电阻率ρ1,ρ2 /Ω· m( 2 )熔化率或生产率　N/t·h-1或 W/t·d-1( 3)有效炉容 M/t( 4 )现场电网条件 Uc/V P0 /k VA f/Hz2　坩埚和感应线圈尺寸的确定 (参见图 1 )图 1　坩埚和感应线圈的几何尺寸( 1 )金属液容积V=Mrg　m3( 2 )金属液平均直径或坩埚平均内径D2 =3 4Vπy　m( 3)金属液高度和坩埚总高度H2 =y D2 　　mLT=H2 h M≈ ( 1 .1 5～ 1 .2 5) H2 　　 m( 4 )坩…     

全纤维炉衬的稳定态传热计算

用通常的方法计算炉衬稳定态传热时,须先假设炉衬内各层间温度,由此求得相应的导热系数,再复核各点温度是否与假设值相近。耐火纤维的导热系数随温度而剧烈变化,假设的温度稍有出入,就会使导热系数有较大的差别,故常常要多次假设凑算,才能得到满意的结果。本文介绍用导热系数的温度函数式λ=f(t)代入传热公式q=λ(dt/dx)的计算方法,可免多次假设凑算之烦,直接算出炉衬内的各温度及炉衬热损失。文中介绍了根据国外资料用回归分析法整理得的各种耐火纤维导热系数的两种表达式:指数函数式λ=e~(A Bt)及二次函数式λ=a bt~2以及两式的具体数据。通过例题计算,详细介绍了多层层铺式炉衬、叠板式炉衬以及双层叠板式炉衬的计算方法,并以在试验炉上实验测得的数据与计算结果作了对比。     

实践节能基础(六)

<正> 1.有关传热的物理量及其单位 1—1 温度与热量温度不同的两个物体接触时,热量就由高温物体传往低温物体。热量传递的过程叫做传热。温度T的单位为[K](开尔文),通常也使用摄氏温度Q[℃]。T与Q之间有下述关系。T[K]=Q[℃]+273.15…………[1—1]在传热计算中经常出现温度差△T[K]与     

Meso-5,10,15,20-四(对羟基苯基)金属卟啉对纳米TiO_2多孔膜电极的敏化研究

以吡咯和对羟基苯甲醛为原料,丙酸为溶剂采用Adler法合成了Meso-5,10,15,20-四(对羟基苯基)卟啉[H_2THPP],并以其及醋酸金属盐为原料,采用固液相结合的方法合成了Meso-5,10,15,20-四(对羟基苯基)金属卟啉[MTHPP),M=Cu,Co]。研究了H_2THPP及M(THPP)[M=Cu,Co]对纳米TiO_2多孔膜电极的敏化性质,用红外光谱和紫外可见光谱对其主要基团及敏化电极进行了表征和测试。结果发现:H_2THPP和M(THPP)[M=Cu,Co]与TiO_2间都存在微弱的相互作用。MTHPP的敏化性质与中心金属离子密切相关,敏化效果的顺序为:CuTHPPH_2THPPCoTHPP。     

过共晶活塞的热处理工艺实验

本文对过共晶Al—Si17%～19%活塞进行了一系列热处理工艺实验,采用优选法和回归分析,推荐出该类活塞的最佳时效强化工艺,并得出HB=f[T(℃),t(h)](?)=f(HB),等较为理想的线性相关方程,可对不同机型的活塞,通过改变时效时间t(h)和时效温度T(℃),而得到较为满意的HB指标,并对其它性能指标给出预报.     

什么是导热系数

众所周知热量传递有３种方式，即导热、对流与辐射。导热又称热传导，它是固体中热量传递的唯一方式。导热系数则是表征材料导热性能的一个参数。它是指在稳定传热条件下，１米厚的材料，两侧表面的温差为１度（K，℃），在１小时内，通过１平方米面积传递的热量，单位为瓦／米·度（W／m·K，此处的K可用℃代替）。在计算导热量时，导热系数是一个重要参数。从导热方程式Q＝λΔT／lA（式中Q为导热量，ΔT为导热温差，l为导热距离，A为导热面积，λ为导热系数）可以看出，显然λ值越大，导热量越大，反之导热量小。导热系数与材料的组…     

计算热表面对流热损失的诺模图

<正> 用诺模图来计算表(?)因自然对流所造成的热损失,是以方程:Q=C×1/d~(0.2)×1/T~(0.181)×△T~(1.268)为基础。式中C为形状应变常数(见图中所列值);d为管线或管道直径(光滑表面d=24);Q为热损失,Btu/(h)(ft~2);T是表面和环境的平均(?)度(R);△T是表面和环境之间的温差(R)。     

N型单晶碲化镉光电化学电池的研究——(Ⅰ)表面刻蚀与氧化还原偶选择

本文报道了光电极表面刻蚀、氧化还原偶性质对单晶n-GdTe光电化学电池性能的影响。采用恒电流电化学刻蚀处理,可大大提高光电流及填充因子,在短路条件下,电池的量子效率达0.86(波长λ=6328(?)),在X~(2-)/X_n~(2-)(X=S、Se、Te)三种溶液中,能量转换效率在9.7—15.6％之间。n-CdTe在多硫溶液中不稳定,当[S~(2-)]/[S]比大于1时有光致钝化现象。采用多碲溶液,电池在近10mA·cm~(-2)的光电流下连续操作171小时,电流仍无明显下降。 用电化学与光电化学方法测定了n-CdTe的禁带宽度、载流子浓度与平带电位。     

杏壳热解特性及其动力学分析

文章采用热失重分析法考察了杏壳在氮气气氛和不同升温速率(10,20,30,50℃/min)下的热解特性,并利用Flynn-Wall-Ozawa法和Kissinger法计算杏壳热解过程的表观活化能,利用主曲线法求解杏壳的热解机理方程。分析和计算结果表明:随着升温速率的提升,TG和DTG曲线均向高温侧移动,热解特征参数均增大;杏壳热解过程可分为3个阶段,其中,主热解阶段的失重率高达65%;利用Flynn-Wall-Ozawa法和Kissinger法求解出的平均表观活化能分别为160.9,160.4 kJ/mol;杏壳热解过程的机理方程:当0.1α0.5时,(dα)/(dt)=5.93×10~8exp(-(156.88)/(RT))(1-α)~(5.1);当0.5α0.8时,(dα)/(dt)=5.85×10~8exp(-(156.88)/(RT))(1-α)~3。     

以n-InP为基的光电化学电池的研究

本文对以n-InP为基的再生式光电化学电池进行了多方面的探讨。研究了电极的掺杂浓度、晶面、溶液中的氧化还原对、酸碱度以及光强对电池性能的影响,还研究了电极的稳定性。研制的电池性能指标如下:n-InP[N_D=10~(16)cm~(-3),(100)面]在0.001MFe~(2 ) 0.5MFe~(3 ) 3MHCl溶液中,光强为65mW/cm~2时,转换效率η=18％;n-InP[N_D=10~(18)cm~(-3),(100)面]在0.5MFe~(2 ) 0.4MFe~(3 ) 1.5MHCl溶液中,光强为50mW/cm~2,η=6—8％,转换效率稳定性超过90小时;n-InP[N_D=10~(18)cm~(-3),(?)面]在2MS 1.5MNa_2S 1MNaOH溶液中,光强为50mW/cm~2,短路150小时后,电极完全稳定,η=3.1％。     

工频感应加热的电磁力

大型毛坯钢件在工频感应加热炉内往复运动进行加热时,由于感应器在通电后有一个电磁力,该电磁力大于毛坯与辊子之间的静摩擦力,使得毛坯的运动速度无法控制,也就保证不了毛坯轴向、径向温度的均匀性。为此作了理论上的推导,求出电磁力的计算公式:F=5×10~(-8)μr(d_2~2-d_1~2)(I~2N~2)/l~2·M(kg),并通过试验求出修正系数M值.保证了加热毛坯直径Φ320～Φ580mm的大型毛坯往复式工频感应加热炉的正常运行,且毛坯径向、轴向温差符合工艺要求。     

被动式太阳能建筑物设计的简单方法(二)

举一个例子来说明,假定前面介绍的建筑物的参数如下:UA=950kJ/Hr·℃(500Btu/Hr·°F)A_W=18.6m~2 (200Ft~2)A_F=139.5m~2(1500Ft~2)τa=0.8h_(FE)=30.63kJ/hr·m~2·℃(1.5Btu/Hr·Ft~2·°F)h_(FG)=2.04kJ/Hr·m~2·℃(0.1Btu/Hr·Ft~2·°F)h_(WE)=20.42kJ/Hr·m~2·℃(1Btu/Hr·Ft~2·°F)C_E=18 990kJ/℃(10 000Btu/°F)C_(SW)=9 495kJ/℃(5000Btu/°F)C_(SF)=37 980kJ/℃(20 000Btu/°F)h_(WA)=0首先确定稳态温度(ω=0);假定我们不计到地面的损失。因此:|G_(TA)[ω=0]|=1,φ_(TA)[ω=0]=0如果没有太阳能的增益,并且没有辅助加热,则围墙的平均温度等于平均的环境温度。其次     

国内外柴油机文献题录

机型与综述三角转子发动机的特点及其发展概况综述[刊]/裴海灵//内燃机·-2006,(3)·-1￣3氢内燃机的发展现状和动向[刊]/孙宁//车用发动机·-2006,(2)·-1￣5核电站应急柴电机组技术方案及市场前景[刊]/杨小清//柴油机·-2006,(4)·-7￣98120ZL柴油机的开发[刊]/王钢//柴油机·-2006,(4)·-1￣2,6D eutz动力系统部在慕尼黑的产量增长[刊,英]/工业新闻专栏//D iesel&Turbine W orldw ide·-2006,(6)·-14￣17M A N B&W公司专为265000m 3 LN G运输船制造的7570M E-C发动机[刊,英]/推进专栏//ShippingW orld&Shipbuilder(英国)·-2006…     

国内外柴油机文献题录

机型与综述2005年车用柴油机市场分析与展望[刊]/汪卫东//柴油机设计与制造·-2006,(1)·-1￣5C 6121增压柴油机的国产化和性能开发[刊]/徐哲//柴油机设计与制造·-2006,(1)·-33￣36新型两级增压BMW 6缸共轨直喷式柴油机[刊,译]/SteinparzerF//国外内燃机·-2006,(1)·-1￣5,16Waukesha新推出1.0MW功率的天然气发动机[刊,英]/M ark M cneely//D iesel&Turbine W orldw ide·-2005,(10)·-24￣27Deutz利用空冷发动机开拓未来[刊,英]/柴油机专栏//DieselProgress(InternationaEldition)·-2005,(9-10)·-18,20￣21Yanmar推出新的船用…     

国内外柴油机文献题录

<正>机型与综述 Cummins将中国制造的设备引入欧美机器市场[刊, 英]／Ian Cameron／／Diesel Progress(International Edition)·-2005,(7,8)·-16-21 Bosch为适应Euro 3及2008奥运对排放的要求在中国苏州投巨资新建研究和生产中心[刊,英]／Ian Cameron／／Diesel Progress(International Edition)·- 2005,(7,8)·-24 YC6112ZLQM型电控稀薄燃烧CNG单燃料发动机开发研究[刊]／施崇槐／／柴油机·-2005,(6)·- 1-5,32     

表面活性剂起泡动力学方程及温度对其影响研究

天然气在开采过程中,随着地层能量的衰减,地层水不能随气流产出,造成气井减产甚至变为死井。生产中通过向气井井底注入起泡剂,与井底积水混合,在气流搅动下生成大量低密度含水泡沫,表面张力下降使水相分散而变为携液能力强的环雾流,从而把地层水举升到地面。基于对天然气开采过程中泡沫排水的认识,在泡沫排水模拟装置上以泡排剂浓度、氮气流量为参数,采用单因素研究方法,逐一确定动力学方程参数,最终得到起泡动力学方程:当T=65℃、u50m L/min时,dV/dt=85.6wu~(1.61);当T=65℃、u50m L/min时,dV/dt=2.7wu~(2.23)。温度对起泡反应影响较大,起泡速率常数随温度的升高先减小后增大,起泡速率常数与温度的关系不遵循Arrhenius公式。本研究为泡排剂起泡和消泡提供了必要的理论指导,使泡排剂筛选更加有效。     

铁磁性圆柱体坯料感应加热器的计算

铁磁材料加热至1200～1300℃的全过程均可按其阻抗值随温度的变化分成三个阶段:冷态、中间状态和热态。 冷态——毛坯表面加热至磁性转化点T_k以前(对各种不同铁磁材料其范围在730～770℃)。此时材料的电阻率ρ=vin,导磁率μ=vin(图1a)。 中间状态——距表面厚度为X_k的一层金属已加热达磁性转化点以上,形成双层金属,