石油沥青的稀释回配计算

一、参照软化点回配沥青沥青卷材生产,乳化沥青制造,沥青卷材防水施工用玛碲脂的配制及铺设道路用沥青的混配,均要根据胶结材料新需的软化点来计算高软化点沥青和低软化点沥青各自的含量。一般是在高标号沥青中加入一定数量低标号沥青、粘性沥青或液体沥青。为此国家标准《屋面工程施工及验收规范》(GBJ     

聚合物沥青玛(王帝)脂的性能

现在,作者生产耐热度为60～100℃的热熔沥青玛(王帝)脂是采用低熔(环球法,软化点为50～60℃)以及难熔氧化沥青(环球法软化点为85～100℃)混合配制而成,这种配制方法也是《热熔性屋面沥青玛(王帝)脂》国家标准[2889—80]中推荐的方法。     

基于沥青特性和矿料级配改善沥青混凝土高温稳定性分析

探讨了沥青性能和矿料级配对沥青混凝土高温稳定性能的影响。通过不同软化点、不同针入度的沥青或掺天然岩沥青拌制沥青混合料高温性能试验,并使用最佳理想级配曲线优化矿料级配,对沥青混合料高温稳定性进行分析。分析表明,采用级配偏粗,软化点高、低针入度的沥青或掺天然岩沥青的密级配沥青混合料,能够显著提高动稳定度。     

卷材屋面防水工程中合理使用高标号沥青探讨

在卷材屋面防水施工中,由于低标号沥青供应不足,很多施工单位常采用单一的高标号沥青配制玛(王帝)脂,这对保证防水工程施工质量很不利,应设法改变这种状况。玛(王帝)脂是采用在石油沥青中加一些填充料、增韧剂和溶剂配制而成的。用玛(王帝)脂代替纯沥青做防水层卷材的粘结剂,不仅可以改善纯沥青的冷脆性和粘结力并提高防水层的耐热性,还能节约沥青用量。用低标号沥青配制玛(王帝)脂,既能提高耐久性,又能保持良好的施工性能和防水性     

橡胶沥青混合料高温性能评价指标的试验研究

以国内道路工程中常用的基质沥青与橡胶粉拌制橡胶沥青混合料,然后通过大量室内车辙试验对橡胶沥青混合料动稳定度与橡胶沥青胶结料177℃旋转黏度、软化点、针入度之间的相关性进行研究.结果表明:橡胶沥青混合料动稳定度与胶结料177℃旋转黏度及软化点之间相关性良好,胶结料177℃旋转黏度及软化点可以作为橡胶沥青混合料高温性能的评价指标.美国评价标准(ASTM D 6144—97)中177℃旋转黏度与软化点值偏低,如按该标准进行胶结料的质量控制,沥青混合料动稳定度可能难以满足国内关于聚合物改性沥青规范(JTJ F40—2004)的要求,故在室内试验的基础上,结合国内实际工程的经验,提出了橡胶沥青混合料高温性能评价指标值.橡胶沥青混合料高温性能受到不同性质橡胶粉的影响很大.     

热拌沥青混合料低温施工机理

选用不同含量的添加剂ADZ、ADW、ADS分别加入SBS改性沥青和基质沥青中,测试其在110 ℃、120 ℃、135 ℃下的粘度和软化点。测定粘度,是为了探索低温施工的机理,不同含量添加剂的加入使沥青的粘度降低,从而实现沥青混凝土在较低温度下的施工。测定软化点,主要是评估添加剂的加入在实现降低摊铺或碾压温度的情况下是否会影响其路用高温性能。试验结果表明：3种添加剂均能在一定程度上降低基质沥青和SBS改性沥青的粘度。其中,在温度较低（120 ℃和110 ℃）时,ADW和ADS对SBS改性沥青、基质沥青的降粘     

聚丙烯改性沥青的应用研究

考察了4种聚丙烯对沥青的改性情况,优选出最佳聚丙烯作为改性剂对沥青的改性效果进行评价,初步探讨了其对改性沥青混合料物理性能的影响。结果表明,聚丙烯的熔融指数越大,其在沥青中的熔化效果越好;聚丙烯对沥青软化点、针入度等的改性效果显著;实际生产中,聚丙烯的最佳加入量为2%~4%。     

国外专利

防水片材及其制造过程 (欧洲专利EP 341,379) 用于屋面的由聚合物沥青制成的防水片材,芯层由针入度为7～240、软化点为20～50℃的沥青,10～30％丙烯基无规均聚物或共聚物,5～20％熔化指数为20～40的等规丙烯聚合物以及其他改性剂组成,而表层含球粒状丙烯聚合物。这种片材硬化时渗出沥青的油性化合物,具有较好的粘结性。     

石油沥青胶结料的配比计算

沥青卷材防水工程施工前,需先根据使用要求确定所需的沥青胶结材料(俗称玛(王帝)脂)的软化点。如用两种沥青配制(一般是用10号和60号沥青),就要根据胶结材料所需的软化点来计算高软化点沥青和低软化点沥青各自的含量。为此,国家标准《屋面工程施工及验收规范》(GBJ207-83)附录一中规定:在采用两种沥青配制胶结料时,可参照下列公式:     

美国屋面和工业用沥青的规格

美国所有的屋面和防水用沥青基本都是石油沥青,是以空气吹制精选的石油物料或初次蒸馏的石油渣油而获得的。现行的屋面和防水用沥青的规格是ASTM标准规格。这些规格中规定的各种屋面和防水用沥青(包括卷材的浸涂沥青)都是根据环—球软化点测定仪测量的软化点来分级的,同时还规定了0℃、25℃、46.1℃下的针入度和25℃下延伸度。V.P.Puziauskas先生认为现行的屋面和防水用沥青规格的制定中存在严重的局限性和缺陷,并引入能代表材料真实和基本的稠度——“粘度”的概念,论述了不同温度下的粘度与饮化点和计八度之间的关系以及粘度在沥青规格制定中的意义。(由于原文较长本刊篇幅有限,故删去部分译文,仅向译者致以歉意。)     

“8512”沥青防水涂料的研究

一、引言沥青是重要的建筑防水材料,随着我区社会主义建设向前发展,沥青每年用量日益增加,但沥青产量远远不能满足建设的需求。石油加工提炼以后出产大量的副产品一渣油。由于这种渣油含蜡量较高(14.9%),表现在物性差,软化点低、针入度大、粘性差等弊     

RXL-79阳离子型乳化氯丁橡胶沥青涂料

一、主要原材料的选择和要求1.石油沥青选用低温性能、耐候性好、易乳化的低软化点的60号石油沥青以及100号石油沥青。根据屋面工程需要也可加入30号或10号石油沥青,以提高其耐热度。2.沥青改性材料——合成乳胶石油沥青的高温性能,尤其低温性能很差,是防水工程开裂渗漏的主要原因,有效的防渗漏方法是与高分子橡胶乳液并用。     

做好沥青油毡防水屋面的技术措施

沥青油毡屋面防水层是平屋顶常用的柔性防水层。由于对施工要领掌握不够,操作不认真,沥青油毡屋面渗漏比较普遍。本文对做好沥青油毡防水屋面提出几点技术措施。 1 注意选材不同产地、甚至同一产地的石油沥青,因批量不同,其组分(油分、树脂、沥青质等)含量比例和技术性能也有所不同。因此,必须掌握其标号、软化点等指标,以便准确地设计配比,熬制出适合当地气温的沥青胶。     

石油沥青与煤沥青的调和及乳化性能

将煤沥青与秦皇岛AH-90沥青进行调和及乳化,考察调和沥青及调和后乳化沥青的性质,研究煤沥青的种类及掺量对调和沥青及乳化沥青性质的影响规律。结果表明:煤沥青中大量甲苯不溶物(煤粉)的存在使得调和沥青和乳化沥青蒸发残留物的25℃延度大幅度下降,难以达到标准要求;1#和2#煤沥青最大掺量分别为25%和20%时,乳化沥青的1 d和5 d稳定性合格;相同煤沥青掺量时,1#调和沥青及乳化沥青蒸发残留物较相应的2#调和沥青及乳化沥青蒸发残留物的针入度小、25℃延度大、软化点高;随着煤沥青掺量的增大,两种调和沥青及乳化沥青蒸发残留物的25℃延度、针入度都呈现下降趋势,软化点呈升高趋势。     

氧化沥青在防水材料中的应用

一、前言 石油沥青是由多种复杂的碳氢化合物和非金属衍生物所组成的混合物。由于具有良好的弹塑性、粘结性、防水性、耐老化性,并且来源广泛,价格低廉,因而在建筑防水防潮工程上广泛应用。但是石油沥青也有缺点,如感温性强,高温熔化,尤其是低温柔性差。一般石油沥青针入度小,其性能过埂,过脆,易老化,使用寿命短。而氧化沥青会改变其根本性质。 二、氧化沥青 氧化沥青,是将各种低标号沥青或渣油在250℃～300℃的高温下吹入空气,通过氧化、缩合和脱氢的反应过程,而得     

基于疲劳性能的应力吸收层混合料设计指标

以基质沥青与胶粉搅拌制备橡胶沥青,以基质沥青与SBS改性剂搅拌制备SBS改性沥青,然后分别采用相应的级配设计橡胶沥青应力吸收层混合料和SBS改性沥青应力吸收层混合料.选取目前常见的Strata应力吸收层混合料为对比材料,通过大量四点弯曲小梁疲劳试验（15℃）对这3种改性沥青混合料进行1500×10-6应变下的疲劳试验,分析混合料疲劳寿命与胶粉掺量(质量分数)、SBS改性剂掺量(质量分数)及改性沥青针入度、软化点、黏度的关系.结果表明：Strata应力吸收层混合料在1500×10-6应变下的疲劳寿命为302023次,因此以1500×10-6应变下疲劳寿命≥3×106次作为应力吸收层混合料的设计指标.橡胶沥青应力吸收层混合料疲劳寿命与胶粉掺量和橡胶沥青177℃黏度具有很好的相关性,按设计指标进行橡胶沥青应力吸收层混合料设计时,要求胶粉掺量为19.6%～20.5%,橡胶沥青177℃黏度维持在3.4～3.6Pa·s.SBS改性沥青应力吸收层混合料疲劳寿命与SBS改性剂掺量和SBS改性沥青针入度、软化点、135℃黏度具有很好的线性相关性,按设计指标进行SBS改性沥青应力吸收层混合料设计时,若A型、B型SBS改性剂混合使用,则要求SBS改性剂掺量≥6.5%,SBS改性沥青针入度≤5.1mm,SBS改性沥青软化点≥93℃,SBS改性沥青135℃黏度≥1.95Pa·s;适当加大油石比和调整级配中关键筛孔通过率可增大SBS改性沥青应力吸收层混合料疲劳寿命;B型SBS改性剂更适合用在SBS改性沥青应力吸收层混合料设计中.     

谈谈“喷水入磨”

根据热平衡原理,进入水泥磨内的热量,应等于出磨的热量。因此,我们可以得出下述的热平衡式:W G Ct_1 Q(0.24 0.45d_H)T_1=V G Ct_2 Q(0.24 0.45d_H)T_2 D(595 0.45T_2)移项:W=V G C(t_2-t_1) Q(0.24 0.45d_H)(T_2-T_1) D(595 0.45T_2)(1)式中:W——研磨体在粉磨时放出的热量,仟卡/小时;V——磨机表面散失到周围介质中的热量,仟卡/小时;G——磨机产量,公斤/小时;C——水泥的热容量,0.2仟卡/公斤(?)℃;t_2——出磨水泥温度,℃;t_1——入磨熟料温度,℃;     

体位因素对全凭静脉麻醉老年患者Narcotrend指数的影响

目的:探讨在麻醉深度不变的情况下,体位因素对全麻老年患者Narcotrend指数的影响。方法:择期全凭静脉麻醉手术患者30例,年龄60～80岁,ASAⅡ～Ⅲ级,体重指数18～24 kg/m~2。麻醉诱导静脉注射舒芬太尼、丙泊酚、顺阿曲库胺,Narcotrend指数值40～45时行气管插管全凭静脉麻醉,麻醉维持予以血浆靶控输注丙泊酚和瑞芬太尼,达到稳态靶浓度后10 min时将患者调至头低脚高位(30°),记录头低体位前(T_0)、头低体位即刻(T_1)、1 min(T_2)、3 min(T_3)、5 min(T_4)和10 min(T_5)时HR、MAP、Narcotrend指数值;将患者调至平卧位,10 min后再调至头高脚低位(30°),记录头高体位前(T_0)、头高体位即刻(T_1)、1 min(T_2)、3 min(T_3)、5 min(T_4)和10 min(T_5)时HR、MAP、Narcotrend指数值。比较同一体位不同时点、两种体位同一时间点的HR、MAP、Narcotrend指数。结果:患者头低脚高位,T_2、T_3、T_4时MAP、Narcotrend指数分别与T_0时比较均升高,差异均有统计学意义(P<0.05);患者头高脚低位,T_2、T_3、T_4时MAP、Narcotrend指数分别与T_0时比较均下降,差异均有统计学意义(P<0.05);T_2、T_3、T_4三个相同时间点,头高脚低位患者的MAP、Narcotrend指数均低于头低脚高位患者,比较差异均有统计学意义(P<0.05)。结论:体位改变对全凭静脉麻醉老年患者Narcotrend指数可引起一过性改变,影响麻醉医师对患者麻醉深度的判断。     

新型高效沥青阻燃剂的制备

为了制备低掺量高效沥青阻燃剂,以氢氧化铝、氢氧化镁、聚磷酸铵为元素设计正交组合制备新型阻燃剂中间体,同时用钛酸酯偶联剂处理液对其进行表面活化得到新型高效沥青阻燃剂。在此基础上,研究不同组合的阻燃剂对改性沥青的针入度、软化点、延度、弹性恢复的影响,结合阻燃剂的吸油率,推荐新型沥青阻燃剂的制备配方。结果表明:沥青阻燃剂经钛酸酯表处理后,相容性会增强;沥青阻燃剂的添加对阻燃沥青低温延度的影响比较明显,而对针入度、软化点和弹性恢复的影响较小;推荐新型沥青阻燃剂的制备配方为氢氧化铝Al(OH)3、氢氧化镁(Mg(OH)2、聚磷酸铵(APP)比例为1:1:2.2制备的新型阻燃剂中间体,同时用乙醇作溶剂将钛酸酯偶联剂配制成10.0%的处理液对其进行表面活化。     

开级配大粒径沥青碎石低温性能评价

为了探讨小梁弯曲试验评价开级配大粒径沥青碎石(OLSM)低温性能的适用性,分析了试件截面尺寸和跨径对OLSM低温受力特性的影响,提出了OLSM低温性能评价方法;采用改进小梁弯曲试验评价了集料级配、沥青标号、沥青胶浆膜厚度、粉胶比和水泥代替矿粉量等因素对OLSM低温性能的影响.结果表明:标准小梁弯曲试验未能真实反映OLSM低温受力特性,改进小梁弯曲试验适合评价OLSM低温性能;OLSM低温性能随着分形维数的增大先提高后降低,分形维数为2.41～2.44时其低温性能较好;OLSM低温性能随着沥青标号的增加而降低,随着粉胶比和水泥代替矿粉量的增大先提高后降低,在低标号沥青、粉胶比1.0～1.2和水泥代替矿粉量10%～30%的条件下,其低温性能较好;OLSM低温性能随着沥青胶浆膜厚度的增大而提高,但在膜厚度超过50μm之后提高效果已不明显.