程潮铁精矿球团质量影响因素分析

以程潮铁精矿为原料进行造球试验,考察铁精矿粒度、膨润土种类及配比、造球水分和造球时间对球团质量的影响。结果表明,这几种因素对生球的落下强度、抗压强度和爆裂温度均有很大的影响;当程潮铁精矿中-0．074 m m粒级含量为85．10％、膨润土A配比为1．5％、造球水分为8％、造球时间为12 m in时,能得到生球落下强度为9．8次/（0．5m）、抗压强度为20．5N/个、生球爆裂温度为467℃的优质球团矿。     

程潮铁矿球团配加黏结剂试验研究

对程潮铁矿高压辊磨前后的铁精矿分别添加膨润土、有机黏结剂、复合黏结剂进行造球试验。结果表明,单独添加少量的膨润土或有机黏结剂,其生球爆裂温度指标合格,生球强度指标不合格;采用膨润土质量分数为2.0%、有机黏结剂质量分数为0.05%的复合黏结剂,其生球抗压强度为14.5N/个、生球落下强度为（0.5m）12.1次/个、生球爆裂温度为630℃、成品球抗压强度为3 024N/个,球团质量有较大的提高。     

磁水球团矿抗压强度的试验研究

以包头钢铁公司全无氟铁精矿为原料，采用磁化水造球，在包头钢铁公司带式焙烧机上进行球团焙烧投笼试验。试验结果表明，在最佳试验条件Ｂ２Ｃ１Ｅ１下，成品球团矿抗压强度比目前生产中普通水造球的抗压强度提高了４５．６％。     

农作物废弃物-铁精矿球团性能研究

采用农作物废弃物自制炭粉与铁精矿粉制备含碳球团,对含碳球团的造球特性进行了试验研究。结果表明：含碳球团的强度与造球物料的粒度、水分含量、膨润土加入量、焙烧还原温度等有关。物料粒度细、膨润土含量增加能提高球团的强度,适宜的碳氧比为1.0,水分和黏结剂配比分别为8.0%和6.5%;随着焙烧还原温度的提高,球团强度相应提高,当温度达到1 200 ℃时,随着金属铁快速还原与连晶的形成,球团落下强度为15次/个,抗压强度为1 650 N/个,能满足高炉入炉料的要求。     

链篦机-回转窑工艺参数试验研究

以榆钢铁精矿和膨润土为原料,通过造球试验和球团预热焙烧试验,确定适宜的温度制度:鼓风干燥温度200℃,时间3min;抽风干燥温度400℃,时间6min;预热温度950~1000℃,时间10~12min;焙烧温度1150~1200℃,时间12min。在此基础上进行投笼试验并检测成品球团矿质量,结果表明:成品球团矿w(TFe)61%,w(FeO)1%,其抗压强度均在3000N以上,冶金性能满足炼铁要求。     

铁精矿粒度组成对球团质量的影响

研究了不同的粒度组成大冶铁精矿对生球质量与成品球团抗压强度的影响.研究表明:随着粒度组成的细粒级部分的增多,生球落下强度呈上升趋势,生球爆裂温度呈下降趋势.从生球的质量来看,适合造球的精矿其-0.045 mm(-325目)部分控制在60%～80%,或-0.074 mm(-200目)粒级控制在85%～95%为宜.此时,成品球团抗压强度均大于2 500 N/个.     

铁精矿粒度组成对球团质量的影响

研究了不同的粒度组成大冶铁精矿对生球质量与成品球团抗压强度的影响．研究表明：随着粒度组成的细粒级部分的增多，生球落下强度呈上升趋势，生球爆裂温度呈下降趋势．从生球的质量来看，适合造球的精矿其-0．045mm(～325目)部分控制在60％～80％，或-0．074mm(-200目)粒级控制在85％～95％为宜．此时，成品球团抗压强度均大于2500N／个。     

包钢铁精矿生产含氧化镁球团矿的实验研究

通过添加不同比例的蛇纹石及轻烧白云石来提高球团原料中MgO含量.模拟包钢球团矿生产工艺进行焙烧,对生球性能、成品球抗压强度及还原膨胀性能进行研究,以探明包钢自产球团矿提高MgO含量的合理技术措施.研究表明:当加入2.0％的皂土并配加4.0％以下的轻烧白云石或2.2％以下的蛇纹石时,所制备生球性能均能满足生产要求;当轻烧白云石添加量由2.0％增加至4.0％时,1 250℃下焙烧的成品球团矿的抗压强度由2 250 N/个降低为2 239 N/个,其还原膨胀率由32.1％升高至34.5％;当蛇纹石添加量由1.1％增加至2.2％时,1 250℃下焙烧的成品球团矿抗压强度由2 250 N/个降低为2 248 N/个,其还原膨胀率由19.7％降低至16.7％.因此,对于包钢自产铁精矿生产含氧化镁球团矿,其含镁熔剂的最佳添加方式为配加蛇纹石.     

硫酸渣成球性能研究

对硫酸渣成球性能进行了研究.对硫酸渣磨矿后,其粒度和成球性能得到很大的改善.通过对硫酸渣球团的落下强度、抗压强度和生球爆裂温度等进行测定,得出在粒度水平（74μm/95.1%）及膨润土为1.0%条件下,硫酸渣的成球性能较好,能够满足冶金工艺的要求.     

煤基胶体复合黏结剂制备钒钛磁铁矿球团的研究

黏结剂是生产球团必不可少的原料之一,对球团矿的质量具有重要影响.煤基胶体复合黏结剂(3 Co-binder)是以低阶煤为主要原料制备的新型铁矿球团黏结剂,具有黏结性能好、用量少、价格低廉、在球团中残留量极低等特点和优势.首次介绍了煤基胶体复合黏结剂在钒钛磁铁矿氧化球团中的应用效果.实验室小型试验和模拟带式焙烧机扩大化试验结果表明：以1.0%(干基添加量0.14%)煤基胶体复合黏结剂完全替代1.5%改性膨润土,生球和焙烧球团质量均能满足要求,生球的落下强度为10.3次/0.5 m、抗压强度为16.9 N、爆裂温度为570℃;相比于改性膨润土,使用煤基胶体复合黏结剂制备球团矿的铁品位提高0.9%,球团矿强度达2 409 N.煤基胶体复合黏结剂在氧化球团生产中的应用可推进高炉“精料”方针的落实,助力钢铁工业“双碳”目标的实现.     

滁县精矿制取冷固球团的研究

研究了精矿粒度、水分、石灰、水泥种类和数量对生球强度和养护强度的影响,並对冷固球团的热爆裂性、还原性、低温还原粉化性和荷重软化性进行测试。根据实验结果提出滁县精矿制取冷固球团的工艺条件,指出冷固球团的热态冶金性能与焙烧球团和烧结矿相当。     

铁尾矿粉对碱矿渣泡沫混凝土力学性能的影响

为了研究铁尾矿粉对碱矿渣泡沫混凝土力学性能的影响,用掺入了铁尾矿粉的碱矿渣泡沫混凝土制成100 mm×100 mm×100 mm的立方体试块,分别将混凝土试块养护3、7、28 d后,测试其抗压强度。结果表明：随着铁尾矿粉碱矿渣泡沫混凝土表观密度的增加,其抗压强度不断增大;当铁尾矿粉的掺量从10%增加到30%时,碱矿渣泡沫混凝土的抗压强度逐渐增大;当铁尾矿粉的掺量从30%增加到50%时,碱矿渣泡沫混凝土的抗压强度逐渐减小,且强度损失较明显,随着铁尾矿粉细度的提高,碱矿渣泡沫混凝土的强度逐渐增大。     

再生砖骨料混凝土架构模型试验研究

通过试验研究水灰质量比、粒径级配、再生砖骨料和砂体积分数对混凝土抗压强度的影响以及灰砂质量比对水泥石抗压强度的影响,分析骨浆体积比、灰砂质量比、再生砖骨料和砂体积分数对混凝土架构贡献强度的影响. 结果表明,再生砖骨料混凝土的抗压强度随着水灰质量比的减小而增大,当骨料粒径为19~26.5 mm时抗压强度达到最大值;当再生砖骨料体积分数为30%~43.2%时,混凝土抗压强度和再生砖骨料构架贡献强度都随着再生砖骨料体积分数的增大而增大,且都随着砂体积分数的增大而增大;当灰砂质量比为0.33~1.33时,水泥砂浆试件的抗压强度随着灰砂质量比的增大而增大;当再生砖骨料体积分数为40%和43.2%时,灰砂质量比与再生砖骨料架构贡献强度以及骨浆体积比与再生砖骨料架构贡献强度均高度线性相关;再生砖骨料架构贡献强度高于混凝土强度,主要集中在再生砖骨料体积分数为40%~43.2%,特别是再生砖骨料体积分数为43.2%、砂体积分数为18%~26%.     

Influence of flux additives on iron ore oxidized pellets

Six additives, i.e., limestone, lime, magnesite, magnesia, dolomite and light-burned-dolomite, were added for investigating their influences on the pellet quality. For green balls, adding lime and light-burned-dolomite makes the wet drop strength decrease firstly, and then increase with further increase of additive dosage. Ca(OH)₂ affects the bentonite properties at the beginning, but the binding property of Ca(OH)₂ will be main when the dosage is higher. The other four additives decrease the drop strength for their disadvantageous physical properties. For preheated pellets, no mater what kind of additive is added, the compressive strength will be decreased because of unmineralized additives. For roasted pellets, calcium additives can form binding phase of calcium-ferrite, and suitable liquid phase will improve recrystallization of hematite, but excessive liquid will destroy the structure of pellets, so the compressive strength of pellet increases firstly and then drops. When adding magnesium additives, the strength will be decreased because of the oxidation of magnetite retarded by MgO.     

活性MgO固化淤泥水稳特性试验研究

将绿色、低碳、环保的活性MgO引入淤泥固化处理,通过对比活性MgO、MgO-粉煤灰及传统固化剂水泥固化淤泥试样,分析不同浸水时间下试样外观、质量、应力-应变关系和无侧限抗压强度等性质,综合评价活性MgO基材料固化淤泥的水稳特性.结果表明：活性MgO固化淤泥水稳性显著优于未固化淤泥,且水稳性随掺入MgO质量分数和标准养护龄期的增加而增强;粉煤灰的加入可以显著改善活性MgO固化淤泥的抗压强度和水稳性;浸水时间增加对固化淤泥无侧限抗压强度呈削弱效应,提高掺入活性MgO质量分数可以减小固化淤泥破坏应变;整体上,活性MgO-粉煤灰固化淤泥水稳性优于活性MgO,活性MgO优于传统固化剂水泥.微观分析表明：Mg（OH）₂和水化硅酸镁M-S-H等胶结物质是活性MgO和活性MgO-粉煤灰固化淤泥水稳性增强的最主要原因.     

铁矿尾矿的活化及蒸养砖的制备

采用煅烧、磁选工艺对铁矿尾矿的惰性进行改性. 以改性后的铁矿尾矿为原料制备了蒸养砖,实现了对铁矿尾矿的废物利用. 将选矿尾矿与一定量煤粉混合煅烧,使其具有火山灰活性并使尾矿中的矿石矿物转变成磁铁矿. 对煅烧尾矿进行磁选,并检测三氧化二铝和二氧化硅的总溶出率. 以活化磁选后的铁矿尾矿为主要原料,采取干压成型制备了蒸养砖. 结果表明,煅烧后磁选能够将重选尾矿、浮选尾矿中的铁含量分别降低39.41 %和45.10 %,分选出来的铁精矿的品位均在57 %以上. 同时,重选尾矿的火山灰活性提高了近3倍,磁选尾矿的火山灰活性提高近2倍. 制备蒸养砖的最佳配合比为:水泥、建筑砂与尾矿的质量比为1∶1∶8,水料比0.15,石膏掺量为总干物料的2%. 所制得蒸养砖的抗折强度、抗压强度、吸水率、软化系数、干质量损失、干燥收缩率等性能指标都达到了非烧结砖的国标要求.