稻壳对废水中铬的去除效果研究

利用稻壳作为吸附剂,进行稻壳对废水中Cr(Ⅵ)吸附效果的实验究,通过对稻壳的粒度、溶液的pH、吸附时间、温度及稻壳用量等因素对铬吸附去除率的影响,确定了稻壳对废水中铬的吸附去除的最优条件为:温度为35℃,pH值=2,稻壳的粒径为80-100目,吸附振荡时间控制在3h,投加量(稻壳和铬的质量比)为30g/0.2g.在这个条件下,稻壳对废水中的铬的去除率能达到91%左右.     

廉价高分子吸附剂处理含Cr(Ⅵ)电镀废水

在静态条件下用改性的壳聚糖、海带、泥炭吸附电镀废水中重金属离子Cr(Ⅵ),探讨了废水pH、吸附时间、吸附剂用量、铬液初始质量浓度对去除Cr(Ⅵ)效果的影响。结果表明,在废水pH为1.0-2.0,吸附时间为120 min,按Cr(Ⅵ)与吸附剂质量比1∶200投加吸附剂进行处理,Cr(Ⅵ)去除率可达99%以上。含Cr(Ⅵ)的电镀废水经改性壳聚糖吸附后,废水中Cr(Ⅵ)的含量均低于国家排放标准。     

化学还原法处理Cr（Ⅵ）废水沉淀及过滤效能

目的研究硫化亚铁（FeS）化学还原法处理Cr（Ⅵ）废水产生的沉淀物质与水分离的特性．方法采用硫化亚铁（FeS）与废水经化学还原反应后,沉淀、无机高分子絮凝剂絮凝沉淀、过滤方法．结果在单纯FeS还原反应-沉淀实验中,随着反应时间和沉淀时间的增加,对Cr（Ⅵ）的去除率也随之增加．化学还原-无机高分子絮凝剂絮凝-沉淀实验中,絮凝时间对Cr（Ⅵ）的去除效果起到重要作用,投加絮凝剂后对Cr（Ⅵ）的去除效果最好的是在絮凝时间为20min,沉淀时间为90min的时候,投加絮凝剂PAC对Cr（Ⅵ）的去除率为63．47％．过滤后,去除率可达99．77％和99．89％,Cr（Ⅵ）质量浓度降至0．16mg／L和0．08mg／L,达到排放标准．结论FeS的化学还原-沉淀-过滤法和化学还原-无机高分子絮凝剂絮凝-沉淀-过滤法均能有效去除Cr（Ⅵ）达到排放标准．     

高硫煤矸石处理含铬(Ⅵ)废水的实验研究

高硫煤矸石中的FeS2在水中氧化分解为Fe2+,能将废水中的Cr6+还原为Cr3+,高硫煤矸石中的C对Cr6+具有较好的吸附、还原作用,从而表现出对含铬(Ⅵ)废水具有较好的净化作用。在处理含铬(Ⅵ)废水过程中,废水的pH值、反应时间、高硫煤矸石粒度、加入量对Cr6+的去除率影响较大。高硫煤矸石对含铬(Ⅵ)废水的吸附行为符合Langmui等温方程,在3 50℃～4 00℃高温处理后对Cr6+的去除效果明显提高,且反应速度加快。     

响应面法优化柚皮基活性炭对Cr(Ⅵ)的吸附条件

以农业废弃物柚子皮为原料,利用Zn Cl2活化法制备柚皮基活性炭(GAC)处理含Cr(Ⅵ)废水。采用响应面优化法中Box-Behnken设计试验,研究了吸附剂投加量、初始浓度、温度和p H值4个因素对水溶液中Cr(Ⅵ)吸附效果的影响,建立了GAC对Cr(Ⅵ)去除率的二次多项回归模型。Cr(Ⅵ)去除率试验值和预测值基本一致,方程能够较好地预测吸附过程。在试验范围内以最小吸附剂量获得最大去除率为目标进行优化,确定最佳吸附工艺条件为温度45℃、p H为2、初始浓度300.05 mg/L、GAC投加量1.38 g/L,Cr(Ⅵ)的平均去除率为72.08%,与理论预测值(72.38%)相比,误差仅为0.415%。     

FeS除Cr(Ⅵ)机理初探

本文从亚铁离子和负二价硫离子还原Cr(Ⅵ)的试验开始,逐步探讨了FeS处理含Cr(Ⅵ)废水的反应机理。实验发现,亚铁离子除Cr(Ⅵ)速度随pH变化关系较为复杂。酸性条件下除Cr(Ⅵ)速度很大。当溶液酸度减小时除Cr(Ⅵ)速度逐渐减小,但当溶液接近中性或碱性时,除Cr(Ⅵ)速度重新增大。若用FeS处理含Cr(Ⅵ)废水,除Cr(Ⅵ)速度随水样酸度的增加而增大。除Cr(Ⅵ)过程的速度控制步骤是FeS的溶解。实验还表明,FeS除Cr(Ⅵ)的主要作用是亚铁和负二价硫对Cr(Ⅵ)的还原。     

硫铁化合物还原法处理电镀废水中Cr(Ⅵ)

以硫铁矿和硫化亚铁为还原剂,采用还原法处理模拟电镀废水,用以将废水中Cr(Ⅵ)转变为Cr(Ⅲ),并与水分离.实验结果表明:硫化亚铁和硫铁矿均可作为还原剂还原电镀废水中Cr(Ⅵ),硫化亚铁还原效果好于硫铁矿.水的pH值、还原剂投量及粒径、还原反应时间均影响还原效果.酸性条件下有利于还原反应的进行.经过还原处理后,废水中Cr(Ⅵ)质量浓度达到低于0.2mg/L的排放标准,但是总铬浓度则需要投加混凝剂,经过混合、絮凝、沉淀过程,总铬的质量浓度达到低于1mg/L的排放标准.对于实验用的水质,Cr(Ⅵ)质量浓度约66mg/L,其较佳处理条件:初始pH为3~4,硫化亚铁投量10g/L,粒径0.15~0.18mm,还原反应时间35min,振荡强度160r/min.混凝沉淀时pH为8,聚合氯化铝投量50mg/L,160r/min振荡混合1min,再60r/min振荡絮凝20~25min,沉淀90min.     

HDTMA改性沸石对铬酸盐的吸附作用研究

以溴化十六烷基三甲基铵(HDTMA-Br)和浙江缙云产天然沸石为原料制备了HDTMA改性沸石,并通过实验考察了HDTMA改性沸石对Cr(Ⅵ)的吸附性能.结果表明:HDTMA改性沸石对Cr(Ⅵ)的吸附能力随粒径的减小而增强.粒径≤0.15 mm HDTMA改性沸石吸附Cr(Ⅵ)较优的改性剂投加量为300 mmol/kg.HDTMA改性沸石对Cr(Ⅵ)的吸附能力随溶液pH值的增加而降低.共存的HCO3-和SO42-等阴离子会抑制HDTMA改性沸石对Cr(Ⅵ)的吸附.改性剂投加量为300 mmol/kg条件下制备得到的粒径≤0.15 mm HDTMA改性沸石对初始质量浓度5~25 mg/L Cr(Ⅵ)的吸附过程满足Langmuire等温吸附模型.     

分子筛对水中氨氮的吸附性能研究

利用复合分子筛对模拟含氨氮废水进行研究,分析了吸附过程中粒径,温度,pH值,停留时间等影响因素对氨氮去除效率的影响.结果表明：氨氮去除效果随着分子筛粒径的减小而增加,4 g粒径小于2 mm分子筛对100 mL浓度为5 mg/L的模拟氨氮水的去除效果达到了80%,停留时间与去除率呈正相关,当40 min时反应基本达到了平衡,在弱酸性和碱性条件下氨氮去除率有所增加,氨氮的去除效果随着温度的升高而上升.     

新型改性膨润土制备及其对Cr(Ⅵ)的吸附性能

目的研究加碳焙烧改性新方法制备改性膨润土(Modified Bentonite,MB)作为Cr(Ⅵ)吸附剂的条件,探讨MB对Cr(Ⅵ)吸附的影响因素及吸附机理,旨在研发一种无害且经济的修复Cr(Ⅵ)污染土壤和地下水的可渗透反应墙(PRB)的反应介质.方法以Al2(SO4)3为改性剂对辽宁黑山钙基膨润土进行加碳焙烧改性.结果通过试验确定最佳改性条件:改性剂Al2(SO4)3投加量为25%,加碳量为2%,焙烧温度为420℃,焙烧时间为2 h.在13.5℃,溶液pH为6.5,MB投加量为20 g/L,搅拌45 min的条件下试验,MB对质量浓度为1 mg/L的Cr(Ⅵ)去除率达到98.21%,处理后Cr(Ⅵ)质量浓度达到地下水水质Ⅲ类标准,且表现出固液分离容易、处理土无解吸等优点.结论将改性膨润土MB作为PRB反应介质应用于修复Cr(Ⅵ)污染的土壤和地下水是可行的.     

电催化氧化法处理难降解有机废水

采用电催化氧化法对高浓度含酚废水进行处理,考察了pH值、温度、电压、NaCl的投加量等因素对酚去除率、COD去除率的影响.结果表明,这种方法能有效去除废水中的酚和COD,特别是电压、Na-Cl的投加量这两个因素对酚和COD的去除率影响较大.采用了两种复合电催化氧化法处理含酚废水,一种是直接投加H2O2,结果表明酚去除率可达95%以上;另一种是加浓H2SO4,在适宜条件下,酚去除率可达90%以上.由此得出,对含难降解有机物废水的处理,电催化氧化法能达到满意的效果.     

印迹与交联壳聚糖吸附水中微量Cr（Ⅵ）的对比试验研究

本研究以壳聚糖为原料,戊二醛为交联剂,分别采用直接交联的方法和分子印迹技术制备交联壳聚糖和Cr（Ⅵ）印迹壳聚糖,并对这两种吸附剂对Cr（Ⅵ）的吸附性能进行了研究,考察了pH、反应时间、吸附剂投加量、Cr（Ⅵ）初始浓度、温度对Cr（Ⅵ）去除率的影响.实验结果表明：酸性环境有利于壳聚糖类吸附剂对Cr（Ⅵ）的吸附,pH为6.0时吸附效果最佳.交联壳聚糖和印迹壳聚糖对Cr（Ⅵ）的吸附速率在前20 min较快,90 min即可达到吸附平衡.对30 mg/L的Cr（Ⅵ）溶液,交联壳聚糖与印迹壳聚糖对Cr（Ⅵ）的去除率随投加量增加而增加,在投加量为3.5 g/L时,对Cr（Ⅵ）的去除率最高可达到92.4%和97.8%.相同实验条件下,印迹壳聚糖对Cr（Ⅵ）的吸附较交联壳聚糖有明显提高,其幅度最高可达7.3%.     

Al/Cu双金属网快速去除水中Cr(Ⅵ)的研究

随着铬工业化利用的发展,铬污染问题日益严峻.基于金属网易分离的优势,采用化学沉积法制备Al/Cu双金属网材料,实现对Cr(Ⅵ)的快速去除,并通过静态试验系统优化了反应温度、溶液pH值、Al/Cu双金属网投加量等条件.对Al/Cu双金属网材料进行表征,发现Cu涂覆呈现疏松的珊瑚状颗粒原位生长在铝网表面;Cr(Ⅵ)去除的静...     

纳米ZnO在处理含镉废水中的应用

常温下以ZnSO4·7H2O,NaOH和PEG-400(聚乙二醇400)为原料,采用直接沉淀法制备纳米ZnO,并以自制纳米ZnO为光催化剂处理含镉废水.考察催化剂的投加量,光照时间,pH值,重金属离子初始质量浓度等因素对模拟废水中镉离子去除率的影响.实验结果表明:纳米ZnO粉体的光催化效果好,紫外光激发下在处理含镉废水的试验中显示出较高的去除效率.纳米ZnO光催化处理含镉废水的效果受废水pH值、废水负荷、纳米ZnO投加量以及不同光照时间等因素的影响,各因素对光催化效果影响的次序为:废水质量浓度纳米ZnO投加量光照时间溶液pH值.正交试验确定纳米ZnO光催化处理含镉废水的优化条件为:pH值为9,搅拌时间为2.5 h,模拟废水质量浓度为20 mg/L,ZnO的用量为3 g/L,在此条件下镉的去除率为88.26%.     

臭氧氧化灭多威效能研究

为考察内分泌干扰物质灭多威(Methomyl)的去除方法,采用H2O2/O3体系,研究该体系氧化水中灭多威效果,并在此基础上探讨反应条件对O3降解灭多威的影响,并以IC、GC-MS和LC-MS对氧化产物进行研究.结果表明,H2O2的投加并未明显提高O3对灭多威的去除;灭多威初始质量浓度3.0mg/L,O3投量30mg/L,随pH和温度的升高,去除率呈先升高后降低的趋势,在pH=9.0,温度25℃,反应时间20～30min去除率达到最高,接近89%;初始质量浓度对去除有一定影响,但灭多威初始质量浓度1.5mg/L时,去除率为92.7%,表明臭氧能有效去除水中微量灭多威,且反应条件温和;碳酸氢根也在一定程度上抑制了灭多威的去除.灭多威去除和硝酸根生成的摩尔比及产物的气质和液质分析表明灭多威可能被O3矿化为无机产物.     

聚硫酸铁铝制备改进及其处理重金属废水

以亚铁盐和硫酸铝为原料,采用先氧化后水解聚合方式制备4种固体聚合硫酸铁铝(polyfer-ric-alum inum sulfate,PFAS).考察其表观状态、铁铝形态分布及其对重金属废水的处理效果,确定其优化制备方法及分子式.通过正交试验确定最适处理条件:PFAS和聚丙烯酰胺(polyacrylam ide,PAM)的投量分别为200 mg/L和2.0 mg/L.pH值是影响PFAS处理效果的主要因素,在最适pH值下,PFAS处理含Cu2+、N i2+和Cr(Ⅵ)的单一或混合废水时,对Cu2+和N i2+的去除率分别达到99.89%和99.72%,其残留质量浓度均达排放标准,Cu2+和N i2+的共沉淀有利于去除Cr(Ⅵ).     

乳化液膜法处理含Cr（Ⅵ）废水的研究

采用Span-80-环己烷－NaOH液膜体系对含Cr(Ⅵ）废水处理进行研究。用优选的膜配方制成乳化液处理含Cr(Ⅵ）的水样，探讨不同操作条件对Cr(Ⅵ）去除率的影响，得出最佳实验条件，实验结果表明：含Cr(Ⅵ）废水经液膜处理后，Cr(Ⅵ）的去除率可达98％。     

啤酒糟及其生物炭吸附废水中Cr(Ⅵ)

采用啤酒糟为原料,在磷酸浸泡后于150℃下部分炭化制备生物炭。分析了某些关键因素如初始废水Cr(Ⅵ)浓度、pH值和生物炭使用量对废水中Cr(Ⅵ)吸附性能的影响。结果表明,啤酒糟和生物炭的红外光谱的特征吸收峰基本一致。它们含有羟基、羧基、氨基和溶解性有机炭可以通过络合、氧化还原反应除去废水中的Cr(Ⅵ)。啤酒糟和生物炭在初始pH为2~3时对废水中的Cr(Ⅵ)的去除效率最好(都达到85%以上)。当Cr(Ⅵ)初始浓度为400 mg/L、吸附剂用量为6 g/L、pH为2.0时,啤酒糟和生物炭对废水Cr(Ⅵ)的吸附能力分别为51.19 mg/g和56.94 mg/g。Dubinin-Raduskevich和Elorich模型拟合结果说明,啤酒糟和生物炭对溶液Cr(Ⅵ)除去的主要机理表现为物理吸附协同还原反应,而且它们对Cr(Ⅵ)除去能力与其表面特性和含Cr(Ⅵ)的废水微环境密切相关。     

球形膨润土水处理剂的制备及对Cr~(6+)的吸附作用

以膨润土,羧甲基淀粉,聚乙烯醇和海藻酸钠为原料制得球形膨润土,并将其用于处理含Cr~(6+)废水.球形膨润土处理含Cr~(6+)废水的适宜条件为:投加量6 g/L,吸附时间15 min,吸附温度30℃,含Cr~(6+)废水溶液质量浓度40 mg/L,pH=6,在此条件下去除率可达98.90%.处理后的含Cr~(6+)废水质量浓度小于0.5 mg/L,达到国家规定排放标准(GB 8978-1996).处理废水后的球形膨润土经5次再生处理后,去除率仍达96.51%.     

MCM-48介孔分子筛处理阳离子红6BH染料废水

以模拟阳离子红6BH染料废水为研究对象,考察了反应环境pH值、48号美孚合成物(MCM-48)介孔分子筛投加量(质量浓度)、反应时间和温度等因素对处理效果的影响.结果表明,在pH值为10、分子筛投加量为3 g/L、振荡时间为60 min和温度为30℃的最优条件下,阳离子红6BH染料废水的脱色率和去除率达到93％以上.