SN388与ADVANCEⅠ扫描信号发生器的配接

1995年我公司从法国引进了一套SN388遥测数字地震仪,该系统与VE-416扫描信号发生器配接。公司除了有AMG震源外还有一套MZ-12型可控震源,而MZ-12型使用的是PELTONADVANCE型扫描信号发生器,为使该系统能与PELTON箱体配合工作,在两者之间配接及协调工作作了一些研究,取得了成功。1     

我国首次引进新一代可控震源控制系统VE416(VER5.0)

今年我国首次从法国Sercel公司引进新一代可控震源控制系统VE416(VER5.0)。这二套系统用於装备国产KZ-20型可控震源。预计1993年将投入使用。 VE416是以微机为核心的可控震源控制系统,采用了现代控制论的理论基础,构成了新一代全数控、自适应系统。     

428XL仪器源驱动采集中常见问题的分析

本文对428XL仪器如何实现震源源驱动的设置进行了详细阐述。针对地震采集生产过程中遇到的GPS漂移导致点位不准、仪器源数字辅助发生器箱体DPG(Digital Pilot Generator)无法启动震源数字伺服驱动箱体DSD(Digital Servo Drive)以及地震记录系统NAS4000记录速度慢等故障进行了深入地分析并列举出解决办法,以便提高野外地震采集工作效率。     

TDMA时分多址技术在可控震源VE464系统中的应用

VE464是采用全数字自适应伺服控制理论设计的新一代可控震源控制系统,其主要性能的提高是因为在电台数据通讯方面使用了TDMA时分多址技术。本文对TDMA的工作原理,相对于VE432的技术性能特点,硬件安装,参数设置以及使用经验做了简单的介绍。     

国产电液伺服阀在可控震源上的测试分析

电液伺服阀是可控震源电液转换的核心液压元器件,对可控震源输出力信号有着直接的影响,但可控震源工作环境恶劣,宽频,瞬时大流量以及高压高温、高可靠性等工作特点对电液伺服阀提出了严苛的要求,该设备一直以来依赖进口,近年来某型号国产电液伺服阀开始在可控震源上进行应用试验,经过测试、改造,性能不断提升,本文总结分析了该产品在可控震源上进行的一些测试数据,希望能够为将来的实际应用提供一些技术上的参考。     

VE416扫描参数设置中常见错误及更正

P28可控震源配备的VE416(10.0版本)控制系统,常会发生扫描参数设置故障。本文对这些故障进行了分析并提出了解决方法。     

B-6500小型可控震源

B-6500小型可控震源由美国INDUSTRIAL VEHICLES INTERNATIONAL INC(简称IVI)公司生产,1994年6月由物探局特勘处引进,它是目前世界上质量和出力均为最小的可控震源。 该震源以FORD 9030型双向拖拉机为运载车辆,利用变量液压泵——定量液压马达系统和变速箱实现车辆的传动和变速,前进和倒退各四档;车辆转向通过控制铰接式车架联接处的转向油缸来实现,轻便省力;振动系统采用反作用重锤式液压伺服振动器和美国     

AMG P23可控震源控制系统改造

AMG P23可控震源配置的是VE416控制箱体，适合与配置VE416控制系统的SN388（408）系列仪器联机工作。若与配置PELTON控制系统的I／O系列仪器一起工作，就会因其控制系统类型不同，不能正常工作。文中介绍了将闲置的PELTON箱体安装在AMGP23可控震源上，并进行合理地连接和改造，解决了AMGP23可控震源与I／O系列仪器的匹配问题。     

伺服阀阀芯零位开口对可控震源低频出力影响的仿真

三级电液伺服阀是可控震源振动液压系统中的关键部件,其功率级是液力转换的执行部分,该部件的性能将对可控震源的振动性能产生直接的影响。本文针对阀芯零位开口重叠量这一因素对可控震源低频出力产生的影响进行仿真分析。得出该因素主要通过影响伺服阀零位附近流量的线性度,进而对可控震源出力产生影响的结论。阀芯零位开口重叠量为正重叠时,可控震源出力将出现"凹坑";阀芯零位开口重叠量为负重叠时,可控震源出力将出现"尖峰";阀芯零位开口重叠量为零重叠时,可控震源的出力最为理想。     

可控震源振动油缸结构参数的选择

随着可控震源(以下简称震源)向大吨位、高频率方面发展,要求振动电液伺服系统的流量越来越大(包括振动泵、电液伺服阀、液压油过滤器、管路等元件的规格相应增大),这无疑给元件的选择、安装和降低设备成本都带来很大困难。震源中振动电液伺服系统的流量是根据其振动油缸所需流量确定的,所以减少振动油缸的所需流量就可以降低振动电液伺服系统的规格。我们设计振动油缸时,可以根据使用要求对结构参数优化设计,降低所需流量,用尽量小的系统流量来满足出力的要求。     

可控震源的静态设计

可控震源的执行机构——伺服振动器是一个大型电液伺服控制系统,它兼有液压传动输出功率大、反应速度快和电器控制操作性、控制性良好的优点。其设计方法既包括一般电液系统的普遍理论,又有其自身的特点。本文重点讨论可控震源的静态设计方法,包括动力机构-振动器的参数匹配、液压油源的分析、蓄能器的选用和可控震源的性能指标选择等内容,并对以上内容编制了计算程序,适用于各种型号可控震源的设计。     

可控震源伺服阀的拆装及调整方法

液压系统是可控震源重要的组成部分,伺服阀则是可控震源振动液压控制的核心电控液压总成件。伺服阀将电控信号转换成液压信号,并完成伺服反馈控制的两级放大。作为制造和控制精度非常高的精密电液阀件,伺服阀的拆解、组装和调整都有非常高的要求,本文对此进行详细地介绍。     

可控震源在玉门地区的应用

野外工作方法去年夏季,我队在玉门酒西、花海盆地进行了数字可控震源(即连续振动系统或振动震源)试验.在不到两个月的时间里,共做了四个试验点,6条试验剖面,计125.1公里.获得了反映该区地质构造特点的原始资料,为可控震源的进一步使用与研制初步摸索了经验.     

VE416可控震源控制系统常见故障及修理方法

本文对AMG P23/LRS 351型可控震源中采用的法国SERCEL公司生产的可控震源控制系统VE 416(V10.1版本),在野外施工中常出现的一些DPG上电故障、发射故障、自动扫描故障、联机故障、DSD小键盘故障等的快速检修方法做了介绍。这些方法对迅速排除震源控制系统故障,提高野外生产施工效率是十分有效的。     

关于可控震源和记录系统的极性约定

本文是1975年SEG技术标准委员会关于可控震源/记录糸统极性问题建议的扩充。这些系统极性将涉及到以估算地面力(加权和)或反作用重锤(以下简称重锤)信号实现锁相的P(纵)波可控震源,还将涉及水平方向振动的S(横)波可控震源。在首次提出这份报告时,上面提到的这两类可控震源还没有广泛使用。 本文概述了以前那篇文章的要点,还谈及了影响可控震源操作的一些约定。对这些极性约定,我们规定了一条推荐性的扩展定义,介绍了如何对纵波和横波可控震源/记录系统进行新的、完整的极性约定的简单过程。我们认为任何推荐的约定,只是一个简单的限定。这个限定可用于各类培训和实际操作间的系统联系。由于这些原因,我们希望能确定各系统间的差异,对极性约定的过程可作为比较这种差异的基础。     

Sercel系列地震仪与编码扫描发生器的配接

为了满足目前地震勘探生产的实际需要,本文提供了法国Sercel公司生产的SN388,SN368仪器与不同类型(ADVⅡ,VE416)震源编码扫描发生器的配接方法,在分析信号流程的基础上,设计了相应的硬件接口和软件参数定义,并对震源的一致性实施和评价方法做了简要的介绍。     

差分卫星定位设备SAGITTA与SERGE可控震源的连接与使用

SAGITTA是由THALES公司生产的差分卫星定位设备(DGPS),它通过全球卫星定位系统对SERCEL可控震源参考站(仪器)与流动站(震源)的位置进行定位的无线通信设备。文章介绍了SAGITTA的原理、与可控震源的连接、SAGITTA的参数设置及使用中应注意的几个问题。     

解析丹尼逊P14柱塞泵在升压过程中出现的问题

丹尼逊P14柱塞泵是可控震源振动系统的核心部件,可控震源的工作效率取决于P14柱塞泵的好坏,本文针对丹尼逊P14柱塞泵的升压过程和伺服控制盖板的结构做了分析,阐述了对P14柱塞泵出现带压启动问题的解决过程和原理分析。     

ADVANCE Ⅱ-VER 5A1/5B2/5C3可控震源的激发质量控制评价与应用

1991年引进的ADVANCEⅡ-VER 5A1/582/5C3(后面简称先进Ⅱ)可控震源控制系统提供了较完善的激发质量控制手段,可以实现可控震源在施工生产过程中的全过程质量监控,消除由于震源控制系统本身的原因造成的数据采集质量问题,并且监控结果均     

可控震源定位技术的分析

可控震源定位技术是可控震源技术和全球定位系统(GPS)相结合,用于可控震源施工中快速寻找激发点位、记录振次点位信息,以提高施工质量、施工效率和灵活性的新技术.本文阐述了可控震源定位技术的原理,介绍了可控震源定位技术应用流程以及应用效果.