丰满大坝上游坝面沥青混凝土防渗设计及有关防渗效果

丰满大坝现已运行四十多年．由于混凝土质量低劣，坝体漏水严重。在长期的运行过程中，受冻融、风化和洛蚀作用，坝面混凝土千疮百孔，已严重威胁大坝安全运行。为了维护大坝的安全运行，延长大坝使用寿命，已经开始对大坝进行全面加固，本文就245m～226m高程的流有混凝土防渗层设计及有关效果作以介绍。1大坝病害简介观体各个部位由于边界条件不一样，因而其破坏形式也就不同。常年暴露在空气中的低强度混凝土，由于受大气及阳光作用，坝表面混凝土普遍存在风化现象，而经常处于水位变化区的低强度混凝土以及下游坝面渗水出露部位的混凝土…     

郭大寨水库大坝基础防渗设计

郭大寨水库枢纽区地质条件复杂,大坝基础风化破碎严重,坝基岩体透水性强,坝基渗漏及两坝肩绕坝渗漏较严重,从坝基防渗、渗透稳定等因素考虑,坝基、坝肩采用帷幕灌浆防渗处理。根据大坝基础施工开挖后揭露的地质条件及生产性灌浆试验结果,及时调整优化大坝基础灌浆设计,并通过三维渗流有限元计算分析,研究灌浆设计调整方案的合理可行性。     

水布垭水利枢纽页岩风化料击实和渗透特性试验研究

设计中中的清江水布娅水利枢纽大坝为２２７ｍ高的心墙堆石坝，其心墙防渗料的主要料源为页岩风化料。由于风化料、砾质土较之纯粘土具有更高的强度、变形模量和抗渗透破坏的能力以良好的施工性能，将其用作高土石坝防渗心墙材料已是世界上的坝工的潮流。结合水布娅水利枢纽的坝址比选，对页岩风化料工程性质进行了试验研究，研究成果表明，页岩风化料的级配具有宽组配，不连续、不稳定的特性，页岩风化料的击实性能良好，以全风化和     

丰满水电站设计,施工,运行与大坝安全评价

丰满大坝建坝时就存在着严重缺陷,又长期受风化、冻胀、渗漏和溶蚀等影响,破损老化严重,1986年溢流面遭受到大面积破坏.大坝还存在防洪能力低、抗震能力不够等问题.1988年起对大坝进行全面补强加固,1997年基本结束.在1998年11月召开的大坝安全定期检查会议上,专家组评定丰满大坝为正常坝.     

根据天然灌浆帷幕和坝踵接缝了解拱坝基础特性

建于1964年至1968年间的桑塔马里亚拱坝高117m、坝顶长560m，在坝上观察到了某些未预见的基础特性即位移和扬压力比预计的要大。通过多次现场试验和二维数值反分析显示大坝传递的荷载和基础之间存在明显的水力学耦合。 表明坝基中心断面的原灌浆帷幕已发生断裂，而且由于出现“Henny裂缝”帷幕已不起作用。但是，在大坝下游侧，由于压力作用而在岩基中形成一个低渗透区即天然帷幕。水库静水头在该区域产生作用。它对满库时大坝上游坝踵的垂直拉应力的释放有很大影响。有限元分析表明，如果不释放拉应力，大坝下游坝踵则很可能产生开裂。由于进行了应力释放并观测到岩石中的大量位移，因此，与其它拱跨类似的拱坝相比，桑塔马里亚坝具有更好的运行特性。     

混凝土坝施工期坝块越冬温度应力及表面保温计算方法

在寒冷地区混凝土坝施工中,由于气候特别寒冷,冬季往往停工而在夏季浇筑混凝土,这种施工方式给大坝温度控制带来严竣问题,坝块表面板易产生严重裂缝。笔者提出一套坝块停工越冬期间温度应力及表面保温计算方法,便于在工程施工中采取适当保温方法,防止出现裂缝。     

水布垭混凝土面板堆石坝设计及特点

清江水布垭面板堆石坝，坝高233m，为同类坝型世界之最。对大坝沉陷控制、预防面板产生严重裂缝、避免发生渗透破坏都有严格的要求。为此，对大坝构造、筑坝材料和地基处理作了深入的研究。     

运行50多年后的水丰大坝

水丰大坝位于鸭绿江下游，为混凝土重力坝，现已运行５４年。大坝于１９４３年竣工后，进行了多次维修，于１９５５～１９５８年进行了恢复改建。１９９７年到水丰大坝进行现场踏勘，看到溢流坝溢流面上部冲刷破坏情况并不严重，溢流面下段（主要是反弧段）破坏比较严重，上游坝面混凝土剥蚀较重，坝顶混凝土外观风化破坏不严重。存在的问题：①反弧段混凝土反复被破坏，值得进一步研究。②上游坝面混凝土风化剥蚀较深，应抓紧修补。③掌握坝基地质资料少，对坝基施工情况不了解，对大坝的抗滑稳定性难以确切评价。     

国际工程天然料制备反滤料质量控制浅析

全球的大坝建设具有悠久的历史,在在建或已建的大坝数量中土石坝占绝对优势。反滤料作为土石坝工程,特别是粘土心墙坝的重要填筑材料,用以防止渗透破坏,保证大坝的安全运行,要求其具有合理的颗粒级配、良好的透水性、质地致密坚硬、具有高抗水性和抗风化能力。反滤料的生产质量关乎大坝质量和安全,如何生产出合格、优质的反滤料需要不断探索和钻研。对苏丹上阿特巴拉项目大坝主体工程反滤料的生产质量控制等进行了简要分析。     

大型坝地震特性的经验教训及其对地震设计准则的影响

由于地震作用而引起破坏的少数大坝之中，主要是尾矿坝、水力冲填坝以及一些小的土石坝。遭到严重破坏的土石坝、支墩坝和大型混凝土重力坝不多于10座。这种好的记录的原因主要是由于现代大坝很少遭受强地面震动。在1999年9月21日台湾的奇奇地震当中，垂直干石冈混凝土引水坝的二级断层在靠近右岸坝肩的闸门底板引起了6～8m的竖向不均匀位移。水流过破坏的底板，但是没有给水库带来灾难性的后果。在2001年1月26日印度古吉拉特的布吉地震中，21座土石坝遭到严重的破坏，200座土石坝需要加固。幸运的是，在地震发生时，水库基本上是空库，因此没有引起更大的破坏。这些近期例子表明，强地震可以引起大坝的破坏。尽管如此，没有因为地震而直接造成人员死亡的报道(国际大坝委员会的数据库中大约有40000座大坝)，但这并不能断定地震不会严重危及大坝的安全。因此，需要讨论从这些地震所吸取的经验教训和它们对大型土石坝、拱坝以及混凝土重力坝的抗震设计准则的影响。     

湖北省青山水库大坝渗流及稳定计算

本文对青山水库主、副坝断面进行了有限元渗流计算及下游坝坡抗滑稳定计算，计算结果显示：由于青山水库各坝心墙很薄，所以心墙处渗透坡降很大，可能发生渗透破坏；各坝坝壳与排水体交界位置的渗透坡降较大，存在渗流安全隐患；由于坝体及坝基的渗透性较大，渗漏问题比较突出；由于渗流的作用，当水库水位较高时，下游坝坡的最小抗滑稳定安全系数随水库水位的上升而下降较快，由此导致下游坝坡在水位较高时不能满足抗滑稳定要求。通过对青山水库大坝的渗流分析可知，对于薄心墙土坝，在心墙的下游侧渗透坡降很大，如不采取有效的反滤处理措施，则容易发生渗透破坏，该问题应该引起足够的重视。对青山水库大坝的抗滑稳定分析则揭示出渗流对于土坝下游坝坡的抗滑稳定影响很大，对任何土坝坝坡进行抗滑稳定分析时必须考虑渗流的影响。计算结果为青山水库主、副坝的工程处理提供了依据，也为其它土坝的渗流及稳定安全分析提供了可供借鉴的资料。     

泥岩风化料在龙虎水库大坝防渗心墙填筑中的应用

为了解龙虎水库大坝防渗心墙料(当地泥岩风化料)的压实情况,以便为大坝的填筑施工提供科学依据,对泥岩风化料进行现场碾压试验。试验结果表明,由于料源母岩以软岩为主,在碾压和击实过程中砾石破碎率大于30%,压实性满足设计要求;按碾压试验确定的参数施工,防渗性能满足设计要求;料场天然含水率高于且接近最优含水率,施工时不用调整含水率可直接上坝,但要立采混合均匀方可进行填筑;该土料渗透系数小于5×10-6cm/s,具有较高的抗渗透变形稳定性。经复核试验验证及蓄水检验,当地泥岩风化料在龙虎水库大坝防渗心墙填筑中的应用是成功的。     

象山水电厂水库大坝工程质量综合分析

象山水电站是一座以发电为主,兼顾防洪、养鱼、旅游环保综合利用的大(2)型水利枢纽工程.拦河坝为浇筑式沥青混凝土心墙堆石坝,坝壳堆石料选用当地料场的花岗闪长岩,施工中上坝堆石风化料较多,强度低、空隙率大,在上游库水压力和堆石自重作用下,堆石体产生较大变形,对沥青心墙造成不利影响,坝体下游多处大量的渗漏水,由于堆石体的过大变形引起心墙开裂,已给大坝安全构成严重威胁.文章对大坝工程质量进行了综合评价.     

堤坝下游排水减压沟井的设计和计算

建筑在冲积层地基上的大坝,当冲积层的层次分布为上层土的透水性远较下层土为小时的这种双层地基,且坝基又采用水平铺盖防渗,则一旦水库蓄水,在下游坝基将产生由渗流引起的承压水头;如上层地基土没有足够的抗渗强度时,则在坝后将产生渗透破坏.为解决危及大坝安全的承压水问题,合理的措施是在坝后采取排渗减压,以提高     

渗透模板衬垫在德国大坝修补工程中的应用

最近提出的高性能混凝土生产技术已应用在德国阿尔特纳富尔贝克(Fuelbecke)坝的修补工程中。工程师们采用渗透模板衬垫修补了这座已有近百年历史的大坝，提高了大坝混凝土的抗蚀性，延长了大坝工作年限，减少了进一步的大坝维护。     

振冲加密技术在碎石土坝坡加固中的应用

坛子口水库大坝下游坝坡回填材料为风化碎石土,筑坝时未碾压,比较松散。为解决下游城市生活用水问题及防洪需要,拟对大坝进行加高。为保证大坝安全,大坝加高前拟对下游坝坡风化碎石层进行加固处理。在水库正常蓄水位下,采用振冲加密的方法对下游坝坡进行了加固处理。大坝加高后未出现沉降或裂缝等现象,加固效果显著。     

古田溪三级大坝老化病害及其治理

古田溪三级钢筋混凝土平板支墩坝，建成蓄水至今已40多年，随着岁月的流逝，坝基帷幕防渗能力逐渐衰减，迎水面遭受到严重风化侵蚀，面板渗漏溶蚀不断加剧，表层碳化深度日益累进，坝体裂缝增生或扩展，面板强度大幅度降低。为了遏制大坝进一步遭受到老化病害的危害，确保大坝安全运行，采取了一系列针对性防护和加固措施。对该坝老化症状坚持定期检测分析，并及时进行治理，对于其他大坝具有一定的借鉴意义。     

七家营水库黏土心墙砂砾石坝渗流及坝坡稳定分析评价

土石坝因具有就地取材、地质条件适应性强、工作可靠等优点而被广泛采用,其失事以渗流引起的渗透破坏、滑坡尤为严重。故合理、正确地进行大坝渗流分析与坝坡稳定分析是保证土石坝安全运行的关键。对七家营水库黏土心墙砂砾石坝渗漏量、浸润线、渗透坡降及坝坡抗滑稳定安全系数进行了复核计算,对大坝渗流及坝坡稳定进行了分析评价。     

十三陵抽水蓄能电站上池面板堆石坝体的沉降变形

十三陵抽水蓄能电站上池钢筋混凝土面板堆石坝筑坝料风化严重，沉降变形量极大，通过从设计阶段对坝体沉降变形的认识到对坝体实测变形的较全面的分析和总结，得出如下结论：实测变形与实际填筑情况相一致，基本为上游坝体填筑较下游好，底部较上部好；大坝最大沉降发生在坝轴线附近的1／2坝高处；主压缩变形出现在施工期，坝料随填筑增高而不断发生破碎；坝体填筑完成后，坝体沉降变形仍在继续，这部分变形是蠕变变形．     

沥青混凝土心墙风化料坝长期稳定性分析研究

在各种荷载和环境因素的长期作用下，风化料坝体堆石随时间逐渐发生变形，过大的变形影响大坝安全稳定。为研究沥青混凝土心墙风化料坝在运行期较长时间的坝体稳定性问题，依托工程实例中叶水库沥青混凝土心墙风化料坝，基于三维流变分析Burgers模型，模拟大坝在蓄水后运行期10 a的流变过程，计算流变位移及应力变化。结果表明：竖向最大流变位移为25.37 mm,发生在河床段坝顶；水平向最大流变位移为9.48 mm,发生在左岸坝肩坝顶位置；大主应力极值、小主应力极值相比初次蓄水期增加7.75%、3.79%。坝体流变位移在前3 a增加较快，进入第3～10 a后，流变位移增量逐渐趋于稳定。综上，中叶水库大坝在运行期的10 a内流变变形较小，应力增加较小，沥青混凝土心墙风化料坝的流变规律与堆石坝流变规律基本一致，同时说明大坝是安全稳定的。