清扫刷用扁丝制备工艺的研究

将φ6.5 mm的60钢盘条经表面处理后冷拉拔成φ1.8 mm的半成品钢丝,分别采用直接冷轧三连轧和先经过连续炉750℃去应力退火后再冷轧三连轧的两种工艺得到截面尺寸为0.75 mm×3.15 mm与0.65 mm×3.47 mm的扁丝,然后经油淬火回火制得成品。通过力学性能测试和金相组织观察,分析了采用两种工艺制备一定尺寸范围内扁丝的可能性。结果表明:制备工艺选择750℃去应力退火后冷轧三连轧再油淬火回火。     

Zr-4合金管材退火后表面黑点研究

Zr-4合金是核反应堆关键材料之一。文章利用显微电镜和金相方法研究了Zr-4合金φ10 mm×1.0 mm管材退火后表面黑点的形貌和金相组织,采用抛光对黑点处进行了表面处理。结果表明:管材黑点区域中心为点坑形貌,黑点边缘较为平坦与基体正常组织一致;黑点处的碳元素、氧元素呈现中心区域较高,边缘区域相对较低的分布趋势。黑点区域金相组织形貌和正常管材相同,晶粒度均为11级,黑点处无异常晶粒组织。黑点坑的最大深度约为3μm,采用抛光处理可以消除Zr-4合金退火后的黑点。     

HCr25Ni13钢丝脆断分析

我厂为焊条厂生产的HCr25Ni13钢丝,用户在制造焊条的过程中,发现在四十多个炉号中,其中有一炉号2A247在矫直的过程中发生脆断,钢丝为冷拔后φ3.2mm,没有经过任何处理。把用户已剪成φ3.2mm、长300mm的料96根进行性能分析,以找出脆性原因所在。首先用φ12.5mm、长40mm的五类磁钢(AlNiCo5)棒进行磁性分析,其中有18个样品不能被磁棒吸引,表明这18个     

热处理态72钢丝的组织和力学性能

用光学显微镜、拉伸试验研究了热处理态72钢丝的显微组织和力学性能.结果表明:热处理态φ3.0 mm钢丝的显微组织为索氏体+少量铁素体,φ4.0 mm和φ5.3 mm钢丝的显微组织均为索氏体+少量珠光体+少量铁素体.钢丝经1000℃→555℃(铅淬火)后,强度值分布比较合理,且伸长率和断面收缩率均高于经验值,可作为φ3.0～φ5.3 mm钢丝热处理的定型工艺.     

GCr15钢滚珠丝杠倾斜感应器淬火的质量分析

本文采用倾斜30°感应器的表面感应加热淬火工艺处理了Ф40mm GCr15钢滚珠丝杠。金相观察和显微硬度测量结果表明,滚珠丝杠齿底部位的硬化层硬度及硬化层深度可以满足Ф40mm规格滚珠丝杠的技术要求。因此,Ф40mm规格以下的GCr15钢滚珠丝杠可以采用倾斜感应器的表面感应加热淬火新工艺。     

热熔胶机过滤网的焊接修复

美国Nordson公司生产的ⅫA型热熔胶机过滤网的结构如图1所示。该网是由两层不锈钢网组成,内层为骨架,钢丝为φ0.4mm;外层是工作层,钢丝为φ0.06mm,在长期使用过程     

SWRH72B及金属针布专用合金钢丝球化退火工艺探析

研究了φ2．15mmSWRH72B、金属针布专用φ3．50mm合金钢Ⅰ和φ3．80mm合金钢Ⅱ三种钢丝的球化退火工艺,分别找出了其最佳的球化退火工艺参数；同时分析了球化退火工艺参数对最终碳化物球粒度的影响。     

SWRH72B及金属针布专用合金钢丝球化退火工艺探析

研究了φ2．15mmSWRH72B、金属针布专用φ3．50mm合金钢Ⅰ和φ3．80mm合金钢Ⅱ三种钢丝的球化退火工艺，分别找出了其最佳的球化退火工艺参数；同时分析了球化退火工艺参数对最终碳化物球粒度的影响。     

单机架可逆冷轧带钢表面黑点缺陷原因分析及控制措施

黑斑缺陷严重影响带钢产品的表面质量,针对某单机架可逆冷轧带钢表面黑点缺陷问题,采用取样分析、酸洗实验、乳化液分析、现场质量排查等方法,对其形成原因及控制方法进行了研究。结果表明：黑点缺陷呈毛絮状,向外发散,尺寸范围2～3 mm,打磨、酸洗后基本可以消除;黑点缺陷含质量分数约37%～40%的C元素,约23%的O元素,以及约35%～38%的Fe元素,属于锈蚀缺陷;排烟风机故障是造成黑点锈蚀的原因。提出了增加排烟风机运行与轧机运行的连锁控制、增加排烟管路烟气压力检测装置及报警功能、固定油雾排放系统清理周期,增加备件储存量等改进措施,黑点缺陷得到了有效控制。     

连铸机结晶器的焊接

结晶器是连铸机的关键部件,我厂研制的LZ-16小方坯连铸机结晶器为轮瓦式,由图1所示的12块弧形件组成φ3200mm的轮体。每块弧形件重约40kg,主体由3个规格为65×35×10mm的T3紫铜管压制为837.2mm弧形后组焊而成。进出水口由H62黄铜倒锥细扣丝座焊在底弧扁管上;3个扁管两端焊6个T3紫铜堵头(40×15×10mm);4个T3连通管(φ15×2mm)焊在两侧弧扁管和底弧扁管上。要求焊后几何尺寸符合图纸要求,水压试验(0.5MPa)10min不泄漏,机械加工后组装为轮体,使用状态下的结晶器通水,水速为6m/s。     

高温轴承钢钢球表面缺陷分析

7/8″(22.225 mm)高温轴承钢钢球在精研工序检查中发现,有若干钢球表面有微小的黑点和麻点。采用碳硫分析仪、等离子光谱仪、洛氏硬度计、维氏硬度计、金相显微镜、激光共聚焦显微镜及能谱仪对钢球的原材料、显微组织、硬度等进行检验分析,以确定其表面缺陷性质及产生的原因。结果表明:钢球表面点状或麻点状小黑点缺陷为腐蚀斑点,并非钢球加工过程中产生的机械加工缺陷。黑点缺陷是由于钢球存放的库房环境比较潮湿而腐蚀的,是钢球疲劳剥落的疲劳源,必须预防和控制。     

灰铸铁件黑点缺陷原因分析及防止措施

介绍了HT250刹车盘大外圆黑点缺陷的特征及分布特点,通过金相显微镜分析、扫描电镜分析、能谱分析,确认黑点为石墨粗大缺陷。采取以下防止措施:(1)控制铁液中CE,原铁液CE在3.7%～3.75%,终铁液CE在3.8%～3.85%;(2)为均衡铸件凝固冷却过程的温度场,避免局部过热现象的产生,改进浇注系统,将浇注系统由4个分散内浇道改为5个分散内浇道,同时内浇道尺寸由40 mm×35 mm×8 mm减薄为25 mm×20 mm×6 mm。生产结果显示,该型号铸件大外圆内浇道处的石墨粗大缺陷基本消除。     

舵轴零件的裂纹分析

一、问题的提出某型号产品舵轴零件由φ28×72mm的4Cr13棒料租车至大头φ42mm，小头φ．5mm后，经调质处理至29～33HRC，再精车至大头φ21mm，小头φ7．3mm在精车时发现舵轴端面（图1）及周向表面有网状裂纹要求分析其产生原因。舵轴材料为4Cr13，热处理设备型号为SL76－143，额定功率为30kW。二、试验（观察）结果（2）原材料检查：低倍酸浸试样未发现缺陷。显微观察晶粒度为8级（3）热处理工条艺件检查：热处理控温仪表和热电偶经计量检查合格，现场绘出的仪表控温曲线正常。热电偶在炉膛内仅露出ZGmln左右。三、分析意见根据上述试验…     

螺旋片成形工艺及模具设计

<正> 1 引言 图1所示的螺旋片是用于某流体冷却装置上的一种支承件;材料为08F钢,料厚为0.6mm。在其3/4的环形片面上,有规律地分布着9个φ12.3mm的翻边孔,3个φ4.3mm孔和4个φ3mm孔。此片制成后,用M3螺钉穿过4个φ3mm孔,一片一片地叠接成不同长度的螺旋状。并将每片点焊在     

硬线轧后快冷对组织与性能的影响

本文研究了硬线绳1Aφ6.5mm线材轧后快冷工艺。利用轧后余热处理,使硬线降低相变温度,晶粒细化及索氏体化,通过金相组织分析,机械性能试验,结果表明,绳1Aφ6.5mm线材试验室数据完全达到理想要求,并超过名牌产品,为生产实践提供了可靠的依据。     

不同工艺制备的Ti-6-22-22S合金棒材组织与性能研究

采用锻造与步进轧制工艺制备了Ti-6-22-22S合金φ50mm和φ125mm两规格棒材，测试了其室温力学性能，观察了加工态及不同热处理状态下的金相组织。对加工、热处理与其组织性能的关系进行了分析。实验表明：锻造和轧制温度选择在两相区上部温度960C获得细网篮组织，经优化的热处理工艺处理都能获得良好的综合性能。轧制棒材室温拉伸性能好于锻造棒材性能。     

钢管折叠椅T形接头的电阻焊

钢折椅椅脚由两条竖管和一条横管组成,钢管材料为B_2～B_3普通碳素钢冷轧钢管,管壁厚度为1～1.2mm。截面分为圆形和方形两种。竖管为φ22mm的圆管和24×15mm的扁方管两种。横管为φ16mm的圆管和14×14mm的方管两种。φ22mm的圆管与φ16mm的横管组成一种钢折椅脚,24×15mm的竖扁方管与14×14mm的方管组成另一种钢折椅脚。研制了一台交流凸焊机,具有与电容储能焊相同的高生产率。     

特形瓷件陶瓷热压注模的设计

<正> 1 瓷件分析 从图1可知,该零件有它的特殊性。从外形看,3—25±0.1mm精度要求较高,必须分别垂直于内等边三角形各顶角之角平分线(即φ15_0~(+0.1)mm之中心线),各对应面相互平行且等距。3—4.5_0~(+0.05)mm与厚度25+0.1mm要求对称且平行。从内形看,     

变形工艺对纯Mo棒组织和横向弯曲性能的影响

通过弯曲性能测量、金相、SEM以及TEM观察对不同工艺锻造的纯Mo棒横向弯曲性能及组织进行了研究.结果表明:纯Mo棒直接拔长时,随着变形量的增加,其横向塑性变化不大,纵向晶粒逐渐被拉长,当变形量达到96%时,出现明显的纤维组织,断口呈冰糖状.若纯Mo棒在1100℃镦粗50%再拔长到φ45mm,这样反复进行三次,随后在此温度下从φ45mm直接拔长到φ18mm,其横向组织与直接拔长后的相比变化不大.纵向晶粒虽有拉长,但较直接拔长的晶粒长宽比要小,且晶粒不规则程度增加,此锻造工艺仍然不能有效改善其横向塑性.若纯Mo棒在1100℃先镦粗50%再拔长到φ45mm,反复进行三次后,再将在此温度下从φ45mm直接拔长到φ18mm的纯Mo棒镦粗50%后,其横向塑性可得到大幅度提高,弯曲变形量5%;金相观察表明,其横向晶粒边界变得不很明晰,扭曲程度加重;而纵向晶粒之间晶界相互穿插程度较为严重;其弯曲断口以穿晶断裂为主,断口上有大量的解理面,具有明显的河流状花样和解理台阶;TEM观察表明,其大部分区域以亚晶组织为主,部分区域存在位错胞组织且缠结有大量位错线.     

年增效益千万元的一项技术改造

1.前言三明钢铁厂小轧钢车间,于1980年搬迁投产后,技术上年年有进步。1981年生产φ8、φ10mm盘条15493t,1985年已增长到43136t。为了用60mm方坯轧制φ6.5mm线材,生产适销对路的产品,厂领导决定进行适当改造,以提高经济效益,进一步增强企业活力。 2.改造方案经对几种设想方案的分析比较,决定将原φ315mm二连轧改为四连轧,即K_7～K_(10)连轧。改造前后的机列布置如图1所示。 2.1 方案的优缺点