660MW超超临界机组1#、2#轴瓦异常情况分析及改进

通过对某公司制造的660—25／600／600超超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式汽轮机1拌、2#可倾瓦轴承瓦块设计结构、强度、低速碾瓦的特点及低速碾瓦机理分析,采取了防止低速碾瓦的相应措施,彻底解决了低速碾瓦的问题。宁德电厂1#、2#机1#、2#可倾瓦轴承经改进后投入生产运行,均未发生轴承低速碾瓦和正常运行超温的现象。     

不揭缸改造国产600MW机组2号低压缸前轴承

通过哈三电厂对4号机组7号瓦的不揭缸改造，分析了将原设计的圆筒式轴承改造为三瓦块式可倾瓦的可行性，总结了改造过程的经验，说明通过改造可有效地解决6～8号瓦温度高的问题。     

可倾瓦轴承制造工艺研究

可倾瓦轴承以它特有的良好的抗失稳能力,已广泛应用于大型汽轮机发电机组上,对保证机组轴系稳定性特别是解决大型汽轮机组高中压转子振动问题起到了很好的作用,但可倾瓦轴承技术要求高,制造工艺复杂。文章总结了我厂及国外典型可倾瓦轴承的制造工艺技术,并对一些现场安装中出现的问题进行了分析。     

超超临界1000MW机组油膜涡动故障分析和处理

某电厂国产超超临界1 000MW汽轮发电机组在调试启动中发生强烈的低频油膜涡动故障,油膜涡动发生在中压3、4号可倾瓦轴承。通过对振动特征和安装数据的分析,判断机组增加顶轴油管等因素导致轴承自位能力和稳定性降低是引起油膜涡动的主要原因。通过修改顶轴油管道布置,并对4号轴承标高和顶隙进行调整,消除了机组油膜涡动故障。     

660MW核电汽轮机低频振动机理分析与治理

针对核电660MW汽轮机轴承低频振动问题,通过改变机组转速、功率及润滑油压等试验,分析了低频振动特征,指出转子轴向低频振动引起可倾瓦轴承低频振动。通过建立转子轴向约束简化模型,分析汽轮发电机转子轴向低频振动机理为推力轴承油膜失稳及轴向扰动力引起转子轴向低频共振,并与可倾瓦轴承油膜失稳及瓦块颤振两种故障模式进行了对比。对汽轮机转子轴向低频振动及其引起的可倾瓦轴承低频振动,提出调整推力轴承间隙的措施并消除了低频振动。     

某国产50MW机组增容改造后轴系异常振动的故障诊断及治理

针对某国产50MW机组增容改造为60MW机组后轴系中1号瓦、2号瓦、4号瓦轴承异常振动的机理研究与分析，提出了该机组汽轮机轴承异常振动的原因是由于油膜轴承存在半速涡动，它是自激振动，而发电机转子4号轴承振动是由于发电机转子存在较大的不平衡量，它是强迫振动，针对轴系中存在的两种不同性质的振动提出了处理解决的途径，实践证明本文的分析及处理方法是行之有效的。     

一起由于轴系振动传递所诱发的汽轮发电机组故障分析

某汽轮发电机组1号轴承振动超标,通过对振动进行测试和分析,发现1号瓦振动过大并不是由于汽轮机本身所引起的。结合机组启停过程振动变化和振型图分析,发现1号轴承振动实际上是由于发电机振动传递所诱发的。通过发电机平衡,解决了汽轮机前轴承振动。这种由于轴系振动传递所诱发的汽轮发电机组故障现象值得重视。     

1000 MW级机组低压缸轴承低速碾瓦原因分析及防控措施

以某电厂1 000 MW级超超临界机组低转速下时低压缸轴承碾扎事故为例,结合事故数据、事故过程曲线以及轴承翻瓦检查情况等,对低转速下碾瓦机理及事故发生的原因进行分析,指出了低压缸轴承座变形以及轴承自位性能不良为引发事故的主要原因,通过在检修工艺控制、轴承供油结构改进和运行调整方面采取关键措施,可有效预防事故发生,保障汽轮机设备的安全运行。     

短讯

汽轮机调试投运开门红上汽厂短讯:喜讯!今年一季度,汽轮机并网发电实现了开门红。据统计,一季度共有十多家电厂正在进行启动调试工作,截至三月底,共有五家电厂5台机组顺利完成了168小时的试运行调试工作,并移交电厂实现机组商业运行。这五家电厂分别是河北武安电厂300 MW汽轮机2号机、新疆伊黎电厂300 MW汽轮机2号机、江苏常熟电厂1 000MW超超临界汽轮机1号机、河南金亨电厂660 MW超超临界汽轮机2号机、内蒙古能源建投布连电厂660 MW超超临界     

关于提高可倾瓦径向滑动轴承抗振能力的探讨

作者根据多年从事可倾瓦轴承试验研究的经验与电厂服务的实践，分析了可倾瓦径向滑动轴承的振动现状，探讨了影响抗御振动能力的因素，提出了提高抗振能力的途径。     

某台燃机啮合过程中可倾瓦突发振动的诊断与治理

某台燃气轮发电机与汽轮机啮合过程中经常会出现突变振动。振动一旦突发,幅值经常超过500μm,导致机组无法安全运行。振动突发后出现了很大幅值的半频分量。分析表明,轴承油膜涡动是导致振动的主要原因。通过调整轴承标高和减少轴承顶隙,消除了机组不稳定振动。需要指出的是,出现振动的轴承是可倾瓦,这是目前人们所公认的稳定性较高的轴承,但是实际运行中依然出现了失稳振动。对导致该现象的原因进行了分析。指出可倾瓦故障状态下,轴颈中心位置会发生较大的水平偏移,从而影响轴承稳定性。     

一台超超临界660MW汽轮机瓦温过高故障分析

对某电力公司1号超超临界660MW汽轮机1号瓦瓦温过高故障进行了原因分析,指出:在升、降速过程中低转速时,由于1号瓦的实际承载偏大,造成转子在低转速时,下瓦进油太少,油膜无法建立,而屡次造成下瓦干磨故障.采取降低1号瓦轴承标高及加顶轴油等措施,取得了较好的效果.     

东汽百万等级汽轮机低压轴承偏载治理研究

某电厂的东汽百万等级汽轮机低压缸支撑轴承为座缸式,自投运以来,受低压缸挠性影响,易引起低压轴承球面卡涩不能自位而发生偏载。2020年3月低压缸轴承常规检修后造成5号、8号轴瓦前、后两端温度偏差达35℃～44℃,最高单点温度达111℃左右,严重影响机组的安全运行。针对上述现象,现场除了对轴承球面进行修刮来保证球面的自位能力外,将轴承结构形式做了更改。对原设计为下瓦开槽轴承更换为下瓦不开槽轴承进行了可行性分析,对两种轴承的结构型式、静、动特性进行了理论研究计算,通过比较,认为下瓦不开槽轴承在该机低压缸中应用性能更优,并对低压缸5号和8号轴瓦进行了更换,改造后消除了轴承前、后温度偏差大的问题。     

不同载荷状态下可倾瓦轴承低频振动分析与比较

针对大型旋转机械可倾瓦轴承低频振动问题,通过联合求解轴承润滑和瓦块动力学方程,采用数值仿真方法分析了可倾瓦轴承瓦块的颤振现象,结合汽轮发电机组上发生的2种类型失稳故障实例,分析了油膜失稳和瓦块颤振2种故障振动特征.结果表明:油膜失稳和瓦块颤振都有可能导致可倾瓦轴承出现低频振动,这2种故障模式下所出现的失稳现象很相似,频率均为低频,幅值均随转速的升高而增大,很容易混淆;可倾瓦轴承轻载时容易出现油膜失稳故障,重载时容易出现瓦块颤振现象;油膜失稳时转轴振动和轴承振动较大,瓦块颤振时转轴振动较小而瓦块振动较大.     

30万千瓦汽轮机主轴的运行监视保护

本文通过望亭电厂30万千瓦汽轮机检测实例,说明可采用自行研制的SPI-V-2型涡流式主轴振动表监视汽轮机主轴相对于自由空间的振动,主轴相对于轴承座的振动和轴承振动,本文还叙述了涡流表对主轴偏心度和轴向位移的监视保护。     

宁海电厂1000MW超超临界机组振动诊断及处理

针对宁海电厂6号1 000 MW超超临界机组出现的高压转子和低压转子轴瓦振动大的问题,通过试验,对其振动现象和特征进行了分析,并提出了抬高轴承标高、轴承座检修和轴系精确动平衡并重的方法,彻底解决了轴瓦振动大的问题,确保了机组安全稳定运行。该机组振动故障诊断及处理方法,为处理同类机组振动问题提供了参考。     

350MW 汽轮机轴瓦温度高分析及处理

针对日本三菱350MW机组普遍存在的1号轴瓦温度高的问题,从理论到实践进行了分析,阐述了影响可倾瓦温度的关键因素,并通过合理选择轴承的油隙、调整轴瓦的负荷分配、修刮可倾瓦的进出油楔等手段,使1号机组1号轴瓦降低了9℃。这对保障机组安全运行具有重要的意义,同时对解决同类型机组存在的同样问题具有重要的参考价值。     

C6－35／5汽轮机振动研究

Ｃ６－３５／５汽轮机振动研究王建忠苏州热电厂苏州热电厂四号机是由青岛汽轮机厂生产的单缸冲动抽凝式汽轮机，额定功率为６ＭＷ。该机于１９８７年投入生产，１９９０年起开始调峰运行。四号机自变成调峰机组运行二年后多次发生１号轴承下瓦破裂情况，但该机包括１号轴...     

1000 MW汽轮机高压主汽门滤网破碎处理及原因分析

汽轮机高压主汽门滤网破碎严重威胁机组安全运行。介绍了1 000 MW超超临界百万汽轮机高压主汽门滤网破碎后的检查方案,并对某电厂2号机组高压主汽门滤网破碎原因进行了分析,提出了相关的解决办法和应对措施,有效地解决了汽轮机高压主汽门滤网破碎的可能,为机组的安全稳定运行保驾护航。     

上海电气助力岱海电厂600MW亚临界改超超临界机组

正近日,浙江岱海电厂一期2台600MW亚临界湿冷燃煤汽轮机改造项目在上海电气顺利进行,计划9月交货。上海电气电站服务公司为岱海电厂改造的汽轮机、发电机、锅炉及空冷的总承包商,将把1、2号亚临界机组升级为超超临界机组,并将湿冷改为空冷,达到增效节水的目的。此次改造将湿冷改为空冷,国内少有先例,且要最大限度提升参数,将原本亚临界538℃进汽温度提升至超超临界596℃,为上