某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束失效分析

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束在运行过程中发生开裂.采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电子显微镜以及EDS能谱等手段对失效钢管进行取样分析.根据宏观和微观断口形貌、显微组织、钢管的腐蚀坑及力学性能测试结果,确定了钢管失效原因为应力腐蚀开裂.裂纹起源于钢管表面的点蚀坑,应力来自于钢管承受冷热交替时产生的热应力.     

某煤化工厂蒸汽换热器管束的泄漏原因

某煤化工企业空分装置的一蒸汽换热器管束发生了泄漏失效。为防止此类事故再次发生,对失效管束进行了宏微观形貌观察、扫描电镜分析及能谱分析,结合化工工艺分析确定其失效原因。结果表明,该换热器管束泄漏失效是由于碱腐蚀作用引起的点蚀穿孔。最后,针对换热管的是失效原因给出了合理的改进建议。     

叶片开裂失效分析

利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDX)、拉伸强度试验机和显微维氏硬度计对某运行一段时间发生表面开裂的叶片进行了分析,叶片工作额定运行转速为3000r/min,运行温度为92.5℃,压力为-0.594 MPa.结果 表明,含有硫酸根离子的介质在叶片表面局部聚集导致表面出现点腐蚀是叶片开裂失效的...     

叶片开裂失效分析

利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDX)、拉伸强度试验机和显微维氏硬度计对某运行一段时间发生表面开裂的叶片进行了分析，叶片工作额定运行转速为3 000 r/min，运行温度为92.5 ℃，压力为-0.594 MPa。结果表明，含有硫酸根离子的介质在叶片表面局部聚集导致表面出现点腐蚀是叶片开裂失效的主要原因。裂纹为从表面开始的表面锈蚀，进而发生点蚀开裂失效。     

某厂助剂管线失效分析与建议

某厂的助剂(BFR)管线在生产过程中发生点蚀,并且在补焊过程中出现了开裂。我们从腐蚀环境、腐蚀形态、材质等方面分析了腐蚀失效发生的原因,并提出相关建议,避免类似失效事件的再次发生。     

蒸汽发生器的腐蚀失效分析

田湾核电站蒸汽发生器在冷态和热态调试结束后发生了穿晶型应力腐蚀裂纹及点蚀,其腐蚀原因可能为运输及安装期间保养措施不当.提出对蒸汽发生器进行干保养停运保护、由设计的KOH-N2H4碱性水冲洗方案调整为NH3-N2H4碱性水、降低水中溶解氧和Cl-的含量、提高溶液pH、对设备进行定期清洗、化水系统加装反渗透装置等方案,以保证蒸汽发生器的稳定运行.     

烟气轮机波纹管失效分析

利用金相、ＳＥＭ、ＳＡＭ、ＥＳＣＡ等方法，分析了某石油化工厂催化系列烟气轮机进出口六个不锈钢波纹管开裂泄漏的原因。根据现场调查和实验分析结果证明，１８－８型不锈钢波纺管的开裂是由于连多硫酸引起的应力腐蚀开裂所致，而大量连多硫酸的形成与烟机频繁的停机有关。     

QTK100塔机回转柱主肢失效分析

某工地塔吊发生主肢断裂而倒塌，通过分析发现塔吊主肢原材料不合格，而且在使用过程中严重锈蚀使角钢厚度减小，尤其是沿晶向内发展的造成断裂的主要原因。     

某油田井下管柱的失效分析

某油田井下管柱在维修作业中发生开裂,为了分析腐蚀失效的原因,分别从腐蚀形态、管线材质以及力学性能方面进行了研究,并有针对性地提出了建议,避免类似失效事件的再次发生.     

某电厂锅炉水冷壁管爆裂原因分析

通过宏观分析、金相、SEM、能谱、XRD等手段分析了水冷壁管失效原因。结果表明,水冷壁管发生了酸性氢腐蚀,锅炉长期水质较差,且运行过程中pH值偏低是其腐蚀减薄的主要原因,而腐蚀产物中沉积的Cu及其氧化物,形成垢下腐蚀环境,加速了水冷壁管的腐蚀,最终在锅炉介质应力作用下发生脆性爆管。     

12 MW机组锅炉低温过热器频繁爆管原因分析

对某电厂2#炉低温过热器爆管进行了现场调查取样,进行割管金相试验和管内沉积物成分分析,认为管内壁氧化腐蚀严重,氧化皮剥落堵管是造成低温过热器爆管的主要原因.     

电站锅炉水冷壁爆管失效分析

发电厂锅炉受热面管失效给发电企业带来了极大的经济损失,困扰着企业的安全生产.据粗略统计,炉内四管(过热器管、再热器管、水冷壁管、省煤器管)事故占国内锅炉事故的2/3左右[1].     

电厂0Cr18Ni9不锈钢油管断裂失效分析

采用光学显微镜、扫描电镜等分析手段,对某电厂OCr18Ni9不锈钢油管断裂表面的金相组织、断口形貌进行了分析和检测,并同正常OCr18Ni9不锈钢油管的金相组织进行对比.结果表明,断裂油管的显微组织为等轴状奥氏体,晶粒大小在10～40μm之间变化,这同正常油管的显微组织基本相同.断口分析表明,在断口表面存在大量的疲劳条纹,显示典型的疲劳断裂特征,表明疲劳断裂是其主要失效方式,而油管的高频振动是造成疲劳断裂的主要原因.     

600MW超临界机组屏式过热器爆管失效分析

用断口宏观形貌、化学成分分析、常温力学性能检验、显微组织观察和扫描电镜断口分析法,对某电厂奥氏体不锈钢屏式过热器管爆管泄漏的原因进行分析.结果表明,爆管泄漏的屏式过热器管内壁存在原始缺陷,在机组运行中,该缺陷扩展最终导致爆管.     

热电厂15CrMo钢管高温蒸汽氧化腐蚀机理研究

研究某热电厂锅炉过热器15CrMo钢管在540℃/3.9 MPa条件下运行3000 h发生高温蒸汽氧化失效行为.利用X衍射、扫描电镜和电子探针等对15CrMo锅炉氧化层形貌和氧化膜成分进行组织结构观察和分析,结合高温水蒸气存在的情况下氧化膜生长理论,分析了这一特定条件下高温蒸汽氧化层的形成机理及其非正常失效原因.15CrMo钢在较短的服役过程中珠光体组织球化严重,达到4～5级,组织结构的退化导致力学性能严重下降同时炉管内壁发生严重的内氧化,从而降低管壁的有效厚度造成承压能力下降.晶界优先腐蚀,靠近晶界的基体组织内部形成大量孔洞,孔洞的形成是因离子扩散优先形成氧化点引起.氧化腐蚀产物分为内外两层,内氧化层结构疏松,方便了气体分子和金属离子的扩散,加剧了高温氧化的进行.     

汽轮机叶片锻模失效分析

对汽轮机叶片锻模的结构特点进行了分析,并对失效后的锻模进行了蓝光扫描试验、宏观观察断口、扫描电镜、能谱分析、硬度检测等分析与研究,找出锻模失效的主要形式和根本原因,针对汽轮机叶片锻模的使用情况,提出了延长锻模使用寿命的方法。     

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某公司生产的铝筒在使用过程中发生断裂。在断裂部位取样并对断口进行了宏观形貌分析、微观形貌分析、化学成分分析和硬度分析,结果表明,断裂铝筒的主要化学成分符合GB/T 1173《铸造铝合金》对ZL108的要求,显微组织正常,但是在铝筒断面上可以观察到较多气孔,此外铝筒的硬度低于GB/T 1173《铸造铝合金》对ZL108的要求。综合分析可以确定,ZL108铝筒基体内存在较多气孔,硬度较低,这是造成其断裂的根本原因;此外在裂源附近存在塑性形变痕迹,这可能是铝筒在使用过程中受外物撞击所致,是引发铝筒断裂的诱因。     

Failure analysis of an ammonia refrigerant condenser tube

A detailed failure analysis was conducted on an ammonia refrigerant condenser tube component that failed catastrophically during its initial hours of operation. Evidence collected clearly demonstrated that the weld between a pipe and a dished end contained a sharp unfused region at its root (lack of penetration). Component failure had started from this weld defect. The hydrogen absorbed during welding facilitated crack initiation from this weld defect during storage of the component after welding. Poor weld toughness at the low operating temperature facilitated crack growth during startup, culminating in catastrophic failure as soon as the crack exceeded critical length.