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萨北开发区从1996年开始应用非金属管道,先后在注水、污水、输气和聚合物母液等输送上应用了玻璃钢、玻璃钢的内衬不锈钢复合管和钢骨架塑料复合管3种类型的非金属管道58.94km,其中玻璃钢管道3.9km,玻璃钢内衬不锈钢复合管42.95km,钢骨架塑料复合管12.09km。本文主要介绍了以上3种类型非金属管道在油田上的实际应用情况以及优缺点,并对3种非金属管道在应用过程中不同特点进行了评价,为今后非金属管道应用提供技术依据。 相似文献
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不锈钢--玻璃钢复合管在油田上的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
大庆油田已进入三次采油时期,原有的防腐材料已满足不了油田开发的需要。三次采油中聚合物和三元复合驱介质对防腐材料耐腐蚀性提出了更严格的要求。大庆油化焊接研究所对管道内防腐材料进行了研究,选用耐腐蚀、寿命长、价格合理的金属防腐材料代替非金属防腐材料,首次采用焊接技术解决了管道内壁衬里的不锈钢防腐问题。研究开发了不锈钢—玻璃钢复合管,在管道防腐方面获得了重要进展。这种不锈钢—玻璃钢复合管是油田三次采油所需的理想防腐材料。1不锈钢—玻璃钢复合管道的特性不锈钢—玻璃钢管道是复合管的一种形式,是在衬里技术基础上发… 相似文献
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钢骨架增强聚乙烯塑料复合管是经过特定的生产工艺生产的新型管材,具有钢管的强度又有塑料管材的耐腐蚀性,本文从材料构成、工艺生产及施工安装等方面详细介绍了钢骨架增强聚乙烯塑料复合管的特性,并展望了其应用前景。 相似文献
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非金属管在油田集输中的应用 总被引:4,自引:0,他引:4
简述玻纤增强塑料管、内衬不锈钢玻璃钢复合管、钢骨架塑料复合管等 3种非金属管在喇嘛甸油田的实际应用 ,并对三种非金属管道在实际应用过程中的特点进行评价 ,认为从长远来看具有良好的经济和社会效益 ,为今后油田在中强腐蚀地区更换管道时的材质选用提供了技术支持 相似文献
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1.塑料合金复合管的特性
塑料合金-玻璃钢多层复合防腐管(以下称塑料合金复合管),其内层为防腐、隔热、防渗的合金层,中间为高强度、高钢度的结构层,外层为抗老化、耐冲击的塑料保护层,其中间根据现场需要还可增加聚胺脂泡沫保温层.同时管端带有可供联接的活锣管接头.该管材将热塑性树脂与热固性树脂各自的优良特性有机地结合起来,使其具有如下的特点: 相似文献
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花土沟联合站腐蚀较为严重的管线主要有原油集输管线、污水管线、排污管线。为确保工程质量,合理选用管材是关键。通过分析比较,花土沟联合站更换管线选用钢骨架塑料复合管较为适宜。管线在更换的过程中要求每次停产时间不能超过6 h。为保证联合站生产运行,满足施工安全、优质、高效的要求,工程采用分段式施工方式。钢骨架塑料复合管在安装上与钢管、玻璃钢管和水泥管等有一定区别,其连接方法分为法兰连接和电热熔连接。复合管和钢管连接时采用钢塑过渡接头或法兰连接。考虑到所更换的大部分管线均为埋地管线,因此复合管之间采用电热熔连接的方式,而地面以上钢骨架塑料复合管与旧钢质管线的碰头连接处则采用法兰连接方式。 相似文献
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一种新型防腐管材--钢骨架塑料(HDPE)复合管 总被引:2,自引:0,他引:2
油田污水输送钢质管道、油和污水混输钢质管道的腐蚀极为严重,长期困扰着工程界,为此开发了一种新型管材——钢骨架塑料(HDPE)复合管,它将塑料的耐腐蚀性和钢材的耐温耐压性能结合起来,其优良的综合性能完全适应油田污水等腐蚀介质输送管道的使用需求,可延长管道的使用寿命,从而给油田带来显著的经济效益。近年来的工程应用已验证了这种新型管材的推广使用价值。 相似文献
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目的建立双金属复合管环焊缝耐蚀性能评价方法,为双金属复合管在高酸性气田现场应用提供依据。 方法针对双金属复合管环焊缝在高酸性环境中的主要腐蚀类型,参考标准Q/SY 06018-2016中冶金复合管直焊缝和堆焊层腐蚀评价内容,确定以晶间腐蚀、抗SCC/SSC性能、点腐蚀、模拟工况腐蚀为评价指标,并通过整管段试验验证评价结果的双金属复合管环焊缝耐蚀性能评价方法,同时以国产L360/825冶金复合管环焊缝为例对建立的评价方法进行验证。 结果通过使用建立的方法对L360/825双金属复合管环焊缝耐蚀性能进行评价,验证了评价方法有效可靠,评价结果显示L360/825双金属复合管环焊缝具有良好的耐蚀性能。 结论建立的评价方法可以直接应用于高酸性气田用双金属复合管的环焊缝耐蚀性能评价,为双金属复合管的现场应用提供依据。 相似文献
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钢塑复合管的性能特点及其在给水领域的应用 总被引:3,自引:1,他引:2
钢塑复合管简称钢塑管,它是以钢管为基材,涂覆塑性材料,因而它不但保持了钢管的高强韧性,又具有较高的耐压、耐冲击、抗破裂等特性。和传统的镀锌管、铸铁管相比,更为安全可靠、经济环保,在给水领域中完全可以替代镀锌管和铸铁管。钢塑管的安装方法与镀锌管相似,操作简单。近年来,钢塑管在我国发达城市获得了广泛的应用,随着国家对城市直接饮用自来水工程的不断改造,钢塑管必将获得更大的市场空间。 相似文献
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双金属复合管塑性成型有限元模拟 总被引:3,自引:0,他引:3
随着高含二氧化碳、硫化氢及元素硫等油气田的相继出现,油管、套管的腐蚀问题越来越突出,并直接影响到油气田的经济开发和安全开采。针对机械复合管塑性成型过程中的力学问题进行了有限元模拟研究,建立了模拟双金属复合管塑性成型的参数化有限元力学模型。通过有限元模拟研究,得出了双金属复合管所需的最小成型压力和成型后内外管间的结合力,分析了双金属复合管在塑性成型过程中内外管的接触压力、径向应力应变等力学特性。计算实例表明,该模型的几何尺寸、材料模型以及加载压力等参数均可以根据计算需要设定,可用于模拟不同材质和不同尺寸的双金属管在塑性成型过程中的力学特性研究。 相似文献
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在高酸性气田开发过程中,由于腐蚀环境恶劣,双金属复合管耐蚀材料成为研究热点,但研究主要集中在室内实验,缺少现场应用案例,限制其进一步应用.为考察双金属复合管在高酸性气田地面管线应用的可能性,利用高含硫先导试验基地天东5-1井在线腐蚀试验装置开展了双金属复合管应用于高酸性气田地面管线的现场腐蚀性能评价,形成了双金属复合管... 相似文献
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应用有限元通用软件ABAQUS,对双金属复合管塑性成型过程中的力学行为进行弹塑性分析,建立了不同材料复合管胀管压力与残余接触压力之间的对应关系。通过有限元模拟,得出不同材料在间隙消除阶段的最小成型胀管压力,外管弹性极限胀管压力及接触压力、外管刚发生屈服时的胀管压力和接触压力以及外管完全发生塑性变形的极限胀管压力和接触压力,卸载后的残余接触压力。结果表明,当外管材料为X65C时,内外管卸载后残余接触压力为0,当外管材料为L360QS时,卸载后内外管残余接触压力为3.495 MPa,并且胀管压力处于弹性极限胀管压力49.78 MPa和塑性极限胀管压力54.6 MPa时,外管将出现塑性变形,在胀接时,必须控制胀管压力小于塑性极限胀管压力,否则,外管将出现塑性流动,这是不允许的。 相似文献