临界淬火对超厚水电钢冲击韧性的影响

通过设计对比实验,研究了临界淬火工艺对超厚水电站用钢板的组织和性能的影响.试验结果发现,临界淬火较低的加热温度得到了细小的奥氏体晶粒和一定量的未溶铁素体,临界淬火后试验钢近表面得到了未溶铁素体+板条马氏体组织,厚度t/4处得到了未溶铁素体+板条贝氏体+粒状贝氏体组织,厚度t/2处得到未溶铁素体+先共析铁素体+粒状贝氏体...     

莱钢J55石油套管钢的生产实践

介绍了莱钢开发J55石油套管用钢的过程。通过铌、钛复合微合金化的成分设计与合理的生产工艺制定,开发了具有高强度、高韧性和良好焊接性能的石油套管用钢产品,产品具有成分均匀、氧含量低、晶粒细小的特点,较好地满足了用户的使用要求。     

J55石油套管钢钟开发试验

通过数理统计，分析了包钢１９９６年下旬以及１０月下旬生产的Ｊ５５石油套管冲击韧性，晶粒度等指标的合格率以及冲击韧性与化学成分的关系，从中发现了冲击韧性与Ｍｎ／Ｃ值和Ｍｎ／Ｓ的正相关关系，对此做了理论分析。     

石油套管钢二次精炼工艺及效果

石油套管钢二次精炼工艺及效果谷力功（天津钢管公司技术质量部，天津３００３０１）ＳｅｃｏｎｄａｒｙＲｅｆｉｎｉｎｇＰｒｏｃｅｓｓｏｆＳｔｅｅｌｆｏｒＰｅｔｒｏｌｅｕｍＷｅｌｌＤｒｉｌｌｉｎｇＣａｓｉｎｇＴｕｂｅ￥ＧｕＬｉｇｏｎｇ（ＴｉａｎｊｉｎＰｉｐｅ...     

石油套管用钢带状组织研究

采用硫印、热酸侵蚀、原位分析和SEM扫描电镜及能谱分析等方法,分析J55钢级石油套管铸坯中心元素的偏析,研究加热温度、终轧温度、未再结晶区变形率、终轧后冷速及卷取温度等因素对消除或者减轻带钢中带状组织影响规律。结果表明:Mn元素偏析是引起热轧带钢带状组织的直接原因,采取提高加热温度、终轧温度、未再结晶区大变形率、终轧后冷速及降低卷取温度等措施,可以减轻或者消除由于铸坯中心偏析引起的带状组织。     

石油套管淬火过程中残余应力场的数值模拟

为降低P110级石油套管淬火冷却过程中的内应力,提出\     

钼对N80级ERW石油套管用钢相变规律的影响

采用Formaster-F型全自动相变仪测定了含Mo和不含Mo的N80级ERW石油套管用钢的静态CCT曲线,通过光学显微镜观察两种钢不同冷却速度下的显微组织,结果表明,N80级ERW石油套管试验钢的临界点Ac₁、Ac₃基本不受Mo元素的影响,试验钢1和试验钢2开始生成马氏体组织的临界冷速均为8℃/s。由于Mo元素的加入,扩大了N80级ERW石油套管试验钢贝氏体相变的冷速区间范围,并且使该试验钢的组织得到了细化。     

L80-1钢级石油套管的试制

文章介绍了用普通低合金钢经调质处理(淬火+回火)生产L80-1钢级石油套管的试制工艺过程。试制套管的机械性能和实物质量完全达到了API标准的要求,而且用一个钢种生产不同级别的套管可以降低冶炼生产的难度。     

淬火温度对Q-P钢组织和性能的影响

 采用盐浴的方法模拟Q-P钢的热处理工艺,对钢的组织和性能进行分析和研究。其结果表明,淬火配分组织主要为板条马氏体和残留奥氏体,并随淬火温度升高马氏体含量降低,奥氏体含量升高,从而降低钢的强度,提高塑性,拉伸断口呈现典型的韧窝状形貌,当淬火温度为250℃时,得到最高的强塑积为26224MPa·%。     

风电塔筒法兰用S355NL钢的低温冲击韧性

试验和分析了风电塔筒法兰S355NL钢（/%:0.14C,0.22Si,1.35Mn,0.010P,0.002S,0.06Cr,0.01Mo,0.10Ni,0.03Cu,0.40Ceq）-20~-80℃切向和轴向冲击韧性。结果表明,S355NL钢V-型冲击功随试验温度降低而下降,切向试样的韧脆转变温度低于-80℃（-80℃平均冲击功76.89 J）,轴向试样的韧脆转变温度在-65℃左右（-60℃平均冲击功96.10 J,-70℃13.28 J）,冲击断口形貌由韧性剪切断口转变为准解理断口,直至具有"扇形"解理花样的完全解理断口。     

热轧钢板桩SY390BZ的低温冲击韧性

试验用热轧钢板桩SY390BZ材料(%,0.23C、0.44Si、0.91 Mn、0.06V、0.010P、0.002S)用55 kg真空感应炉冶炼并铸成Φ170 mm圆锭,轧成12 mm板,平轧最后一道次的压下量为20%,终轧温度880～900℃,空冷.测定了该钢的韧脆性转变温度,采用Quanta 400型扫描电镜和Olympus GX71型光学显微镜观察20～60℃低温冲击断口和组织形貌.结果表明,室温时断口为大而多的等轴韧窝,具有较高的韧性(130 J);-40℃时,断口形貌韧窝比较小,而且非常浅,其韧性降低至30 J;用能量法计算得出其脆性转变温度为-30℃;钢中出现了带状组织以及Al2O3夹杂导致冲击韧性较低.     

化学成分和组织对23MnCrNiMo钢冲击韧性的影响

煤机链条用钢23MnCrNiMo轧材经淬火后于400℃回火，冲击功偏低，多数Ak≤80J。经 降低钢中有害元素含量及控制Mn含量为1．4％－1．5％，Ni含量为1．0％－1．05％和消除钢中铁素体带状组织，可使钢的A k≥90J。     

夹杂物和组织对20R钢低温冲击韧性的影响

在实验室用200kg真空感应炉和500mm轧机研究了成分(%)为0.15C、0.008P、0.008S、0.06Mo和0.18C、0.009P、0.004S、0.01Mo两种20R钢纯净度和轧制工艺对低温冲击性能的影响。结果表明,降低钢中S含量和夹杂物可明显改善钢的低温冲击韧性:钢在1180℃加热、1020℃开轧和800℃终轧的情况下,0.008%S钢热轧空冷态和热轧+880℃正火态的-40℃纵、横向冲击功分别为14.7 J、10 J和13 J、9 J,钢中夹杂物为A类1.5级,B类1.5级;0.004%S钢热轧空冷后-40℃纵、横向冲击功分别为180 J、98 J,钢中夹杂物为D类0.5级;0.004%S钢经热轧后控冷(水冷),带状组织改善,-40℃纵向和横向冲击功分别增至210 J和146 J。     

氮对Fe-38Mn奥氏体钢低温冲击韧性的影响

研究了不同氮含量对真空熔炼的Fe-38Mn合金77K冲击韧性及断口形貌的影响。结果表明适当氮含量可以显著提高Fe-38Mn合金的低温冲击性能，其断口形貌由沿晶断裂断口转变为准解理断口。     

14CrlMoR钢136 mm特厚板极限低温冲击韧性

为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0～-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150～173 J和19.5～97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。     

微量Ti对20Mn1A电炉钢低温冲击韧性的影响

20Mn1A电炉钢中含0．032％Ti时，该钢正火组织粗大，铁索体中聚集的Ti为0．10％～0．11％，-20℃冲击能为24～72J；当20Mn1A电炉钢中Ti为0．002％、V为0．03％，正火组织均匀，-20℃冲击能显著提高，为140～180J。     

轧制工艺对09CuPTiRE钢板韧性的影响

研究了终轧温度和终轧压下量对10min厚09CuPTiRE耐大气腐蚀钢板冲击韧性和断口形貌的影响。结果表明：终轧温度840℃、终轧压下量1mm时，该钢材断口形貌韧性特征和冲击韧性均比终轧温度890℃、终轧压下量1．5mm的钢材显著改善，因此终轧温度比终轧压下量对钢冲击韧性和断口形貌影响更大。     

夹杂物特性对10CrNi3MoV钢冲击韧性的影响

基于200 t BOF-LF-RH-板坯连铸的10CrNi3Mo钢冶金生产流程，分别通过向钢液喂入硅钙包芯线和钙镁复合包芯线，对夹杂物进行变性处理，之后通过4300厚板轧机轧制35 mm板并进行热处理。利用等电位溶液电解、扫描电镜与能谱、夹杂物分析仪等设备和方法对试验钢的夹杂物进行定量、定性分析，获得夹杂物的特性参数，主要表现为变性后夹杂物单位面积数量减少约40%,平均间距增加近1倍。结合夏比冲击试验结果，得出夹杂物变形处理对冲击韧性特别是低温冲击韧性有明显改善的结论。     

C90-1级耐腐蚀石油套管用钢25CrMoTi的开发

通过100 t DC电弧炉-LF-VD-5流260 mm×340 mm连铸-轧制流程开发了石油套管(φ139.7 mm×7.72 mm)用钢25CrMoTi(/%:0.23～0.29C、0.15～0.35Si、0.50～0.70Mn、0.015～0.035Ti、≤0.015P、≤0.003S、0.50～0.70Cr、0.25～0.35Mo、0.010～0.025Alt)。通过电弧炉配加50%铁水,控制钢中有害元素As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.035%,高碱度渣(CaO)/(SiO₂)=4精炼,控制[S]≤0.002%,VD真空处理后喂Ti线,并进行钙处理,控制Ca/S为1.5～2.0,连铸全程保护浇铸,采用结晶器和末端电磁搅拌,管坯中心疏松为1.0级,一般疏松、中心偏析为0.5级,各类非金属夹杂物≤0.5级。在H₂S饱和溶液中720 h的应力腐蚀试验后钢管表面无裂纹,满足C90-1石油套管的使用要求。