堆内构件吊篮筒体321厚板焊缝力学性能研究

某核电工程堆内构件吊篮筒体采用0Cr18Ni10Ti（321）奥氏体不锈钢,工艺试验及焊接工艺评定结果显示焊缝金属力学性能存在一定的分散性,延伸率数据不稳定,特别是经受热处理之后,延伸率显著下降,部分达不到30%的合格要求。为探讨其原因,进行了一些试验研究,并提出了某些建议,供同行借鉴。     

提高T5状态ZL205A合金延伸率研究

针对某批次ZL205A合金T5处理后抗拉强度合格、延伸率偏低的情况,对试棒化学成分进行分析发现,该批铸件的铜含量均匀性较差,铜含量偏析较严重,部分试样的铜含量已超过标准要求。通过对显微组织进行分析发现,铸态显微组织正常,热处理态显微组织在晶界聚集有较多未溶的CuAl2相和其他析出相。通过综合分析和工艺试验,确定了一种分级时效新工艺。采用该工艺,在确保抗拉强度合格的基础上,提高了合金的延伸率。     

ZL204合金热处理工艺改进

ZL204为可热处理强化铝-铜-锰系铸造铝合金,是在ZL102合金基础上添加镉和调整成份工艺,使强度特性获得进一步提高而成的一种高强度铸造铝合金。ZL204铝合金铸件经过固溶、时效处理获得所需要的机械性能,某ZL204铝合金铸件经T5处理后,取同炉处理的试样检测,性能不能满足技术要求,为此通过对原工艺分析、测试,改进热处理工艺,制定新的热处理工艺,达到铸件所需要的技术要求。 1 工件的性能要求和生产设备 工件铸造成型后进行T5处理,试样同炉热处理,原热处理工艺见图1,固溶、时效处理分别在RJJ-90-6、RJJ-75-6井式电阻炉中进行,用测量精度大于0.05级以上的标准仪器UJ33a进行炉温监控,热处理后进行机械性能测试,按规定每炉铸件测试三根拉力试棒的力学性能,性能需满足表1的技术条件,若两件以上合格,则铸件合格。 表1 ZL204合金铸件技术条件 试棒 热处理 抗拉 强度 屈服 强度 延伸率 布氏 硬度 砂模单铸 T5 431.2 333.2 4 110 图1 原热处理工艺曲线 2 原因分析 按...     

300M钢回火工艺对组织性能的影响

以特种车辆传动轴用300M钢材料为研究对象,通过调整回火温度,在200～350℃内以50℃为间隔调整回火温度分别进行一次回火和二次回火处理,对热处理后的试样进行金相组织、硬度、拉伸、冲击性能检测以及旋转弯曲疲劳试验,得出相应性能随热处理参数的变化规律,优选热处理工艺参数,为生产实践提供理论依据和数据支撑。     

铸铝ZL301合金热处理性能试验研究

本文针对某新型铸铝ZL301合金开展了热处理工艺试验,通过采用拉力试验、金相显微组织和扫描电镜断口分析等方法研究了热处理工艺对ZL301合金力学性能和组织的影响,试验结果表明：在430℃＋（12-20）h固溶处理试验条件下,热处理可以大幅度提高ZL301合金的力学性能,其中抗拉强度和延伸率随着固溶时间的延长都呈现出波浪形变化趋势,而热处理对硬度影响不大。在430℃＋14h固溶处理后,铸铝ZL301合金获得了最佳的综合力学性能（抗拉强度为432.7MPa,延伸率为23.3%,硬度为105HB）。     

锯片铣刀的热处理工艺及其寿命的实验研究

本文对“M2”高速钢板制造的锯片铣刀所作的热处理工艺试验、红硬性试验和刀具寿命试验进行了分析。经试验分析得出,热处理工艺采用1230℃淬火,560℃三次回火,刀具硬度、奥氏体晶粒度、红硬性均在合格范围内,采用此种热处理工艺刀具使用寿命最佳。     

二次回归正交编程设计及应用

对二次回归正交设计进行了统计分析。建立了抗拉强度、断面收缩率和延伸率的数学模型,编制了二次回归正交设计程序, 通过实例分析绘制出这些工艺参数的等高线图, 并优化出最佳的工艺方案     

2V—0.45／7型全无油润滑空压机曲轴临界裂纹尺寸的估算

一、前言 历史上曾发生过多次严重的金属构件低应力脆性断裂事故。这些金属材料具有完全合格的各种传统强度和韧性指标——抗拉强度、屈服强度、延伸率、断面收缩率、冲击韧性和疲劳强度。经过实践和大量试验,人们逐渐认识到构件中存在的裂纹在低应力脆性破坏过程中起决定性作用,而金属构件制造工艺过程（如铸轧、焊、热处理）以及使用过程中（疲劳、     

提高40CrMnMo钢低温冲击功工艺研究

研究了Φ200实心40CrMnMo棒料的热处理工艺.在采用了新的调质处理后,在拉伸强度、屈服强度和延伸率满足标准要求的情况下,-20℃低温冲击功由原来最低22 J提高到75 J.实验结果表明,采用新的热处理工艺可明显改变材料的冷脆转变温度,提高材料的低温冲击功.     

30CrMnSiA尾杆可控气氛热处理工艺研究与应用

某产品尾杆,由于形状复杂且力学性能要求高,需采用二次热处理,即粗车后调质处理和精车后热处理。原工艺粗车后调质处理采用箱式炉淬火加热,油冷却,井式炉回火加热;精车后热处理采用盐浴炉淬火加热,油冷却,井式炉回火加热。现采用可控气氛热处理新技术进行尾杆精车后热处理代替原盐浴炉淬火,保证零件不被氧化,不脱碳,而且无环境污染,劳动条件好。经过第二次工艺改进将尾杆粗车后调质处理改为正火处理后,在保证产品性能合格的前提下,进一步节约了能源、降低了成本、提高了生产效率,具有较高的社会效益和经济效益。     

Cr12型高铬钢的低温淬火

Cr12型高铬钢具有高淬透性、高机械强度、高耐磨性和热处理变形小的特点。因此常用来做冷变形模具。这类钢的热处理工艺有两种:一是“一次硬化乡工艺,即通常在980～1030℃加热;二是“二次硬化”工艺,加热温度在1115℃以上。但是都需要有一套高温加热设备,但在一般小厂都缺乏这种设备,而应用中温设备来加热会严重地影响设备的使用寿命。为此,我们研究了“低”温淬火工艺,几年来进行了一大批Cr12型高铬钢的冷冲模、硅钢片落料模、冷剪切刀的热处理,实践证明效果较好。     

改善SA387Gr11CL1（H）钢焊缝低温韧性的试验研究

某台SA387Gr11CL1（H）钢冷换设备的产品焊接试板在进行力学性能试验时,焊缝一18℃冲击功不合格。通过分析研究和焊接工艺试验,查明了导致焊缝韧性不合格的原因。经过多次热处理试验,确立了适合的热处理工艺,运用于该台设备壳体焊缝中,显著提高了原焊缝的韧性,取得了良好效果。     

弧面分度凸轮数控加工工艺研究

弧面分度凸轮廓面为一空间不可展曲面,传统的加工工艺很难满足其精度要求.通过分析现有加工设备和加工工艺,采用范成法原理加工凸轮,并对工件进行渗碳热处理.研究了加工实验中出现的一些工艺问题,并给出解决方案;通过设计合适的夹具,消除二次装夹定位偏差对加工造成的影响;最后,实际加工出合格的样品.     

二次回归正交编程设计及应用

对二次回归正交设计进行了统计分析，建立了抗拉强度，断面收缩率和延伸率的数学模型，编制了二次回归正交设计程序。通过实例分析绘制出这些工艺参数的等高线图，并优化出最佳的工艺方案。     

34CrNiMo6钢调质工艺优化

针对34CrNiMo6钢原调质工艺中出现的问题,分析了淬火油温、淬火方法和回火温度等工艺参数对零部件机械性能的影响,通过对这些参数进行大量的对比试验,确定了新的优化工艺,使34CrNiMo6钢输入轴实现一次热处理合格。     

热处理对S500Q钢焊接接头力学性能和断口形貌的影响

通过力学性能试验、硬度试验和电子显微镜观察,研究了500℃～650℃热处理工艺对S500Q钢焊接接头力学性能和断口的影响。结果表明:500℃～580℃热处理对S500Q钢焊接接头力学性能影响较小。580℃～650℃热处理使焊接接头的抗拉强度和屈服强度降低,随着温度的升高,降低量逐渐增加。500℃～650℃热处理工艺对焊接接头的延伸率基本无影响,冲击功呈现先增大后减小的趋势。不同热处理工艺下S500Q钢焊接接头断口形貌为河流状花样。     

34CrNiM06钢调质工艺优化

针对34CrNiM06钢原调质工艺中出现的问题，分析了淬火油温、淬火方法和回火温度等工艺参数对零部件机械眭能的影响，通过对这些参数进行大量的对比试验，确定了新的优化工艺，使34CrNiM06钢输人轴实现一次热处理合格。     

热处理硬度检查的抽样和判定

在热处理生产中,一炉处理几十至几百个零件。由于冶炼炉次不同,同一牌号的材料含碳量有差异,以及由于淬火时炉温不均匀,各个零件冷却速度不一致和零件的脱碳等原因,同一炉热处理零件中会有少数不合格。根据零件的重要程度,将不合格数控制在一定范围之内,就需要进行大量的检查工作。现将我厂对热处理零件硬度检查情况简介如下: 一、硬度检查的方案硬度试验的设备简单,操作方便迅速;现行图纸上标志的热处理技术条件内容主要也是硬度指标,因此,硬度试验被广泛用来检查热处理工艺的质量。判定整炉产品的硬度合格与否有全数检查和抽样     

铸态铁素体球铁孕育处理的改进

根据多年的实践经验，提出了一种改进的孕育处理工艺，从而实现了ＱＴ５０－５不需进行热处理工艺便能满足延伸率为５％的技术要求。     

SKF157钢制铁路轴承滚子的热处理工艺

对SKF157钢制铁路轴承滚子的热处理工艺进行了研究,制定了合理的渗碳和二次淬回火工艺路线.经过渗碳和二次淬回火后,滚子有效渗碳硬化层深度为1.5～2.0 mm;滚子的残余奥氏体也控制在合理的范围之内,满足了技术要求.