射水抽气系统故障处理

<正>2012年10月5日晚,某公司余热发电汽轮机岗位人员在巡检到汽轮机厂房一楼时闻到焦煳气味,经查找发现运行中的1号射水泵出力端轴承冒烟,1号射水泵已经不能再坚持运行,中控立即切换到2号射水泵。2号射水泵启动后,中控发现射水泵电流异常,为38.5A(正常为49.2A),射水泵处于空载状态。经岗位人员检查:射水池水位正常,2号射水泵排气阀开启无空气排出,电动机与射水泵连接没有异常现象,2     

余热发电抽气器系统改造

<正>1改造背景我公司余热发电设备为5 000t/d熟料生产线配套的9MW汽轮机组,2008年投产。设计汽轮机组真空是靠射汽抽气器系统抽真空建立起来的,射汽抽气器正常运行需要新蒸汽压力在0.8MPa以上。从窑系统开机余热发电启炉到射汽抽气器正常运行,汽轮机建立真空间隔时间较长,真空度低,夏季在-85k Pa左右,冬季在-91k Pa左右,排气温度夏季在50℃以上,     

射水抽气器结构优化的试验研究

利用试验台对射水抽气器进行了结构优化试验。给出了试验设备、试验方法和试验表的表头设计方法。以正交试验设计方法分析了喷嘴压力、喉嘴间距和面积比3个因素对引射系数的影响,并得到了最优方案。模拟结果表明:3个因素对引射系数的影响程度依次是面积比喷嘴入口压力喉嘴间距;引射系数随喷嘴入口压力的增大而增大,随喉嘴间距和面积比的增大先增大后减小。     

射汽抽气器设计计算

在对射汽抽气器的工作过程具体描述和分析的基础上,建立了射汽抽气器设计的简化计算数学模型,并通过迭代计算的方法,获得射汽抽气器设计中所需要的一些重要尺寸参数,从而为射汽抽气器的设计提供一种便捷的计算方法。     

余热发电系统射水式抽气器节能改造

<正>我集团惠州龙门分公司于2007年安装投产了2台9MW汽轮发电机组,每台机组配套设置两台功率为55kW的射水泵,运行方式为一用一备。起初为全压运行,压力0.41MPa,电流55A,射水式抽气器有明显的冲击振动现象。运行一年后发现抽气器扩压管的缩颈接口处出现针眼大小的穿孔,压力水从中喷出,     

提升机主减速机逆止器故障的快速判断及处理

我公司5 000 t/d生产线于2016年5月18日水泥磨出磨提升机主电动机与主减速机之间的液力耦合器发生易熔塞易熔合金熔化故障,当时正是水泥生产销售的黄金季节,能否快速判断故障原因直接影响处理时间的长短,进而直接影响公司的效益。提升机的结构示意见图1。     

余热发电射水抽气系统补排水改进

我公司余热发电系统16MW汽轮发电机组于2008年9月投入运行,为公司的节能减排和能源的综合利用做出了很大的贡献,其经济效益和社会效益显著。但从2年来的运行中发现,其射水箱水温一直偏高(尤其是夏天),造成射水抽气系统真空度     

余热电站射水抽气系统的改造

0前言节能减排既是国策,也是企业自身又好又快发展的需要。本文通过余热电站射水抽气系统循环水设备的改造,使得原本排放掉的循环水能够重新回收利用,从而达到节能减排、提高资源利用率的目的。1存在的问题我公司7500kWh余热电站射水抽气系统由凝汽器、射水抽气器、射水箱及射水泵组成,射水抽气器是利用水作为介质在喷嘴中不断高速流动,以降低抽气室压力,从而将凝汽器中不凝结气体抽吸出来排放至射水箱     

空气系统止逆阀填料泄漏原因分析及处理

分析建峰二化空气系统止逆阀从开车以来填料泄漏的原因,介绍填料泄漏产生的危害及监控情况。通过加工新的填料函、增设空气冷却装置、加强现场管理、定期巡检等措施后取得了比较满意的效果。     

仪表空气带水的原因及处理措施

仪表空气带水是由多种原因造成的,如工艺设计不合理、操作不当、设备本身的结构问题、维护保养不到位等原因。根据企业的生产实际,探讨了仪表空气带水的各种原因及处理措施。     

建筑陶瓷的放射性及预防超标措施

据报道，某建筑陶瓷生产大省的分析测试中心2000年7月在对当地近百个建材产品的放射物检测中发现，抛光砖、釉面砖等建筑陶瓷新产品中的放射物超标。不合格率超过三分之一。四川省检测部门对某省的34家大型建材生产企业产品测定中。发现放射性超标的厂家达17家。因此。建筑陶瓷的放射性超标问题倍受关注。     

国产大型翻盘式过滤机故障处理与改进措施

针对PFS120A翻盘式过滤机运行中出现的内转盘腐蚀、滤盘真空室底板开裂、内外转盘轨道磨损跑偏等问题,进行故障处理,并介绍改进措施。实践表明,技改措施可行,满足了湿法磷酸装置生产的要求。     

自动包装码垛生产线中PLC系统的故障及处理措施

介绍了以PLC为基础的全自动包装码垛生产线的结构特点和工作流程,由于PLC逻辑控制对元器件要求比较精密,给系统维护提出了很高要求,通过对系统常见故障的诊断、分析,提出了解决措施。     

中央空调循环冷冻水处理剂的研究及应用

作者针对某中央空调循环冷冻水的工况及水质特点,经实验室配方筛选试验,研制出适于该系统的缓蚀处理技术及处理药剂。工业应用表明;该药剂处理技术使得系统中管路的腐蚀得到了控制,制冷机的负荷明显减小,处长了设备的使用寿命,降低了能耗,提高了传热效率,取得了良好的制冷效果,而且处理费用低廉。     

篦冷机风室灰斗卸料阀门改造措施

为解决篦冷机风室灰斗弧形阀因密封效果不佳、故障多等原因造成的卸料时堵料、漏灰漏料、锁风效果差等问题,将弧形阀改造为双层气动卸料阀,使用效果较好。     

氯、氢系统爆炸原因及预防措施

对氯、氢系统2例爆炸案例的原因进行分析,并提出相应的预防措施,供氯碱同行参考。     

喷射器出口结构对反应器混合特性的影响

喷射反应系统中喷射器的流体出口结构严重影响反应器内液液混合特性。为了考察喷射器出口结构对喷射反应器内部液体速度分布规律的影响,文中设计了5种出口结构的喷射器,利用粒子图像测速仪(PIV)对喷射反应器内部流场进行了测量;利用摄像法和数字图像处理技术记录和分析正己烷与水的混合过程,得到反应器内液液混合体系在不同喷射器和不同循环流量下的灰度变化曲线。由结果可知:在正己烷-水液液体系混合过程中,反应器内的液液混合时间、混合均匀程度和混合死区的位置均与喷射器出口结构紧密联系。四侧开孔喷射器的混合时间比两侧开孔的减少了50%左右,2排孔喷射器流出的两股流体会发生碰撞,产生的涡量极值比单排孔增加了45%,较有利于液液混合。另外,当实验中循环流量达到一定值之后,它对反应器的液液混合性能影响将不再明显。     

A study on air jet drying for water content reduction of sludge

An air jet drying system composed of a turbo blower, an air ejector and three stage cyclones is constructed to produce a dried powder through water content reduction of dewatered cake obtained from sludge treatment process. The air flow to be ventilated by the turbo blower forms a high speed flow field by passing through the air ejector and a circulative flow field by passing through the cyclones. Dewatered cake, 100 mm in size, is disintegrated by jet and collision through passing the air ejector and becomes fragmented with size no more than 2mm. These fragmented particles follow air flow and are dried as moisture is evaporated from particle surface. A powder composed of 1.6 mm spherical particles is produced from pilot scale equipment of 1 ton/hr under the conditions of air velocity, maximum flow rate and air temperature profile of 84 m/sec, 180 m³/min and 73-28 °C, respectively. The air dried powder with average water content of 49.8 wt% is recovered after drying the dewatered cake with water content of 83.3 wt% in a real operation, indicating 33.5 wt% decrease in water content. It is estimated that the power consumption of the air jet drying system requires 92 kWh/Ton to reduce the water content by 33.5 wt%, which is no more than a half against heat drying system to consume 164 kWh/ton.