石油化工循环水场循环水泵的设计选型

针对石油化工循环水场循环水泵运行现状进行科学分析,并简要介绍做好石油化工循环水场循环水泵设计选型工作的重要价值,如提高循环水泵的安全性能,节约大量能源等。提出石油化工循环水场循环水泵设计选型要点,希望能够给有关工作者提供良好帮助。     

供暖系统循环水泵和补给水泵扬程的确定

供暖系统的供热质量、安全、经济运行的关键是正确的确定系统运行参数和选择供暖设备,本文针对在供暖系统实际工程中发现的问题,通过对循环水泵和补给水泵扬程的影响因素进行分析,论述循环水泵与补给水泵扬程的确定方式,给出静水压线的确定方法以及明确循环水泵和补给水泵与建筑高度的关系。     

尿素循环冷却水泵修理小结

1概述化肥厂引进装置的整个循环水系统(工艺流程示意见图1)共有5台循环水泵,分别为氨循环水泵(C-GA101A/B)、尿素结晶循环水泵(J3102)、尿素循环水泵(C-GA102A/B),其运行模式为C-GA101A/B+J3102+C-GA102A(或C-GA102B)。其中尿素循环水泵(C-GA102A/B)为单级双吸水平剖分式离心泵,卧式安装,泵与电机之间用齿轮联轴器连接,C-     

冷却循环水装置循环水泵布置及优化研究

冷却循环水装置中循环水泵的布置对整个装置的生产运行和日常检修都起着关键作用。介绍了装置循环水系统主要的工艺流程、相关的设备和管道布置。基于冷却循环水装置安全平稳运行和经济上的考虑,对循环水泵的布置进行优化。通过循环水泵和循环水管道的布置调整,对循环水泵性能要求、装置安全性和经济性进行讨论,得到循环水泵布置的优化方案。该方案显著提高了冷却循环水装置运行的安全可靠性和经济性。     

水泵的节能

在工农业生产中广泛使用循环水泵,水泵的节能有重要意义.从采用变频调速技术、循环水泵的合理配备、减少水系统管路阻力损失、改造冷却塔加大温差、改善循环水水质、换热器要及时清洗等几方面来降低水泵电单耗.     

循环水泵汽蚀的原因及改进措施

在分析循环水泵汽蚀原因的基础上 ,结合现场实际情况 ,提出了一系列改进措施 ,有效地克服了循环水泵的汽蚀     

循环水泵节能改造

正1问题描述桐庐南方水泥有限公司9MW余热电站循环冷却水系统装备的循环水泵为单级双吸水平中开式离心泵,按两用一备工作制配备,3台循环水泵的性能参数见表1。水泵通过变频控制器控制,根据凝汽器的真空度调节循环水流量大小,在余热电站满负荷运行时,2台循环水泵同时运行,平均运行频率约40Hz,电机电流约     

变频高速新技术在循环水泵上的应用

分析浙江仙居制药厂设备动力车间循环水泵的现状，介绍了变频调速新技术在该厂循环水泵上的应用。     

余热发电系统的两处优化

1循环冷却水泵控制优化我公司循环冷却水系统设置3台220kW水泵,在两条窑同时运行发电时,启动2台水泵,1台备用。水泵的运行模式为:现场启动、中控自动和中控手动3种,平时3台水泵的运行都打在中控手动模式上,中控操作员随时根据负荷及真空情况开停。     

氯碱生产中循环水泵叶轮节能改造

介绍了氯碱装置长期低负荷运行时,实际所需循环水流量低于水泵设计流量的现状,提出了此现状下重新设计并更换循环水泵叶轮的节能改造措施,达到降低循环水泵的设计流量和运行电流的节能目的。     

头孢曲松钠结晶工艺研究

为了改善头孢曲松钠的流动性和比容,优化头孢曲松钠的结晶工艺。将头孢曲松钠粗品加入注射用水中溶解,再加一定量的丙酮稀释,并控制水浴温度为10～15℃,加入适量的活性炭脱色30 min,过滤,用丙酮水混合液洗涤炭饼,溶解液再经0.22μm膜滤后移入四口烧瓶中,加入适量晶种,滴加丙酮结晶,完成后过滤、洗涤、干燥。通过考察头孢曲松钠结晶工艺中的晶种加量、搅拌速度、流加速度和结晶温度4个因素对产品比容及流动性的影响,得出结论:当晶种加量0.3%、搅拌速度为170 r/min、流加速度为2 mL/min、结晶温度为10～15℃时,得到的产品比容小,流动性好。     

羟丙基壳聚糖微球的制备与性能

以壳聚糖、环氧丙烷为原料合成羟丙基壳聚糖,以此为壳材,以胰岛素为芯材,制备微球,并考察微球的性能.单凝聚法制备微球.通过IR、XRD和DSC表征微球的化学结构,采用光学显微镜和扫描电镜观察微球的形貌,并考察微球稳定性.搅拌速度为400 r/min、交联荆用量为0.15 mL、HPCS浓度为8%,得到的微球形状规整,包埋率为63%,粒径大小适中,分布范围窄;各种环境下稳定性合适.羟丙基壳聚糖包覆胰岛素微球各种性能研究表明:此载药微球满足药用需要.     

梭式窑高温空气燃烧系统高效换热器的换热性能计算

本文对梭式窑高温空气燃烧系统进行了设计,按照设计构建实物进行实验,利用实验数据计算了高效换热器的换热性能。在窑内温度分别为：871、895、905℃,换向时间分别为：30、50、70s时．系统的总换热系数分别为28．8、28．9、28．9w／（m^2·℃）,理论节能率分别为：27．7％、26．6％、26．2％;在窑内温度为1203℃、换向时间为30s时,系统的总换热系数为：30．5W／（m^2·℃）,理论节能率为23．7％。     

受限纳米通道内气泡核化的分子动力学模拟

采用分子动力学方法模拟研究受限纳米通道内液体在固体壁面上的核化生长过程,本文主要研究固体壁面润湿性对液体核化生长的影响并分析了气泡成核机理。结果表明：不同壁面润湿性对气泡核化生长产生较大影响。壁面润湿性强时,近壁面处会形成一层液膜,出现与池沸腾不同的现象,流体在液膜层发生均质核化,气泡核化生长速度较快;壁面润湿性较弱时,液体在近壁面处发生异质核化,气泡核化生长速度相对较慢;壁面润湿性最弱时,在近壁面处会形成一层气膜,热量通过气膜传递给流体,传热效果不佳,液体很难发生核化现象。形成这种现象的原因是壁面润湿性强,近壁面处会形成“类固体”层,热量由壁面经“类固体”层传给通道内流体,传热效果好,此外,“类固体”层越厚传热效果越好。壁面润湿性弱时,近壁面处没有“类固体”层,会形成一层气膜,降低传热效果,影响通道内流体核化生长。     

姜黄清脂片中姜黄素的提取工艺研究

为了研究姜黄提取工艺,提高姜黄素的含量,采用渗漉法提取姜黄中的姜黄素。结果表明,用85%乙醇作溶剂,浸渍24 h后,用药材8倍量的85%乙醇进行渗漉,渗漉速度为每小时漉出量是药材重量的1倍,得到的提取物中姜黄素含量最高;采用HPLC法测定含量,能准确检验出姜黄素的含量。该提取工艺技术成熟、重复性强,提取效果好。     

对称N,N-二乙基丙烯酰胺的合成研究

以二乙胺和丙烯酸甲酯为原料,经双键保护、催化胺解、催化热裂解、减压精馏等过程制得N,N-二乙基丙烯酰胺(DEAA)。考察了反应温度、反应时间、原材料配比对反应结果的影响。实验表明,对于加成反应过程,催化剂用量10%,反应时间12 h,反应温度55℃,甲醇与丙烯酸甲酯的配比为2.5∶1,丙烯酸甲酯的转化率为95.1%,产品收率为93.9%;催化胺解过程:催化剂用量2%,反应时间4 h,反应温度100℃,二乙胺与甲氧基丙酸甲酯的配比为1.15∶1,甲氧基丙酸甲酯的转化率为96.9%,产品收率为92.9%;催化裂解过程,反应时间为3 h,溶剂用量为78%左右,N,N-二乙基丙烯酰胺的收率≥79%,产品总收率≥72%。     

高浓度有机废液预处理技术的研究

探讨了采用铁炭微电解-Fenton氧化-絮凝技术对高浓度有机废液进行预处理。结果表明,铁炭微电解反应条件为:进水pH为4,反应时间60 min,铁炭体积比为2:1,反应2次;Fenton氧化反应条件为:初始pH为4,投加占废液体积4%的质量分数30%的H2O2,反应时间60 min;絮凝沉淀反应条件为:初始pH为7,投加PAM 5 mg/L,PAC 300 mg/L。实验室优化工艺条件下COD总去除率达到93.3%,B/C由0.052提高至0.346,提高了废液的可生化性。经预处理后,可以进入企业污水处理站后续处理,达标排放。本方法能够将作为危险固废的高浓度有机废液转变为一般有机废水,以降低处理成本。     

聚苯硫醚生产废水的资源化利用

对聚苯硫醚（PPS）生产废水的资源化利用进行了研究,使用有机溶剂对废水中的有机物进行萃取分离。通过探究萃取过程中操作条件对萃取效果的影响,获得了最佳的萃取条件为：以二氯甲烷为萃取剂,萃取时间为3h,萃取温度可选择303K,适宜的溶剂比为1∶1,萃取级数为三级。对经萃取处理后的废水进行蒸发结晶析氯化钠,蒸发母液冷却至298K析磷酸盐,结果表明：氯化钠的总收率可达到96.68%,纯度为99.27%;磷酸三钠收率为92.28%,纯度为98.88%,产品均符合工业品标准。采用溶剂萃取与结晶相结合的方法,不仅实现了废水回用及其组分资源化利用的目的,而且具有操作简单以及节约能源的优点。     

茶叶中茶多酚的提取及分析检测

研究了茶叶中茶多酚的提取,并对所提取的荼多酚进行分析及检测.以茶叶为原料,水作为浸提溶剂,通过改变溶剂用量、浸提温度、浸提时间、乙酸乙酯用量4个因素提高茶多酚的提取率,并优化茶多酚的提取工艺条件.结果表明,最佳提取工艺条件为溶剂用量(固液比)1∶20,浸提温度85℃,浸提时间40 min,乙酸乙酯用量85 mL.在优化...     

对苯二甲酸二缩水甘油酯的合成

实验研究了采用对苯二甲酸与环氧氯丙烷赢接合成氯醇酯中闻体,再环化脱HCI合成对苯二甲酸二缩水甘油酯环氧树脂的工艺过程。最佳工艺条件为：对苯二甲酸与环氧氯丙烷的摩尔比为1：16,催化剂为十六烷基三甲基溴化铵,催化剂用量为0．001mol,在116℃下进行酯化,酯化反应20min,闭环碱用量为O．83％,闭环反应温度为50℃,闭环反应时间为6h。