回采三角煤在新立煤矿的应用

采煤回采至停采线之前,上下巷经常不同步。为了减少煤炭损失,提高回采率,采取新的回采方式,即伪倾斜开采和上巷前进式、下巷前进式回采,使煤炭损失量降低到最小程度,提高了经济效益。     

回采三角煤的几个关键技术问题

新立矿采煤回采至停采线之前,上下巷经常不同步,为减少煤炭的损失,提高回采率,采取了新的回采方式,即伪倾斜开采和上巷前进式、下巷前进式回采,将煤炭损失降到最低,为矿井提高了经济效益。     

沿空留巷巷道支护技术

沿空留巷巷道的支护是保证前进式开采工作面正常安全回采的前提,文章通过对留巷巷道支护设计的逐步改进,在不断探索中摸索出了留巷巷道的支护技术,保证了前进式开采工作面的顺利安全回采。     

大倾角工作面前进式开采沿空留巷技术

大倾角工作面前进式回采沿空留巷在做好防滚矸前提下,采用锚杆和锚索联合支护,回采时采用矸石带和密集点柱加强支护,充填料凝固后打木点柱,能有效控制巷道变形,满足使用要求,同时煤炭回收率高、巷道掘进率低、保证采掘接续.     

前进式沿空留巷开采方法在"三软"煤层中的应用

介绍了永煤集团永华三矿12003工作面的基本情况，提出了前进式沿空留巷开采的施工方案，简述了前进式回采在“三软”煤层中的使用效果。     

沿空留巷前进式采煤法的研究与应用

沿空留巷前进式回采取消了大部分沿煤层巷道掘进工程及较繁锁的防突工艺,减少了生产环节,加快了形成回采工作面的速度,减少了由于掘进煤巷而频繁发生突出的影响,从而提高了生产力、经济效益和安全性。     

薄煤层前进式采煤法的应用

介绍了薄煤层前进式采煤的巷道布置、回采工艺及巷旁支护等 ,制定了切实可行的安全措施 ,取得了较好的经济效益     

回采工作面局部前进式推进方法的应用

火铺矿采煤工作面生产过程中,由于工作面前方受水及地质构造等因素的影响而局部地段临时采用前进式推进的方法进行回采。介绍了局部前进式推进采煤的回采方式,留巷段的支护方式,注意事项以及经济效益比较。该采煤方式在火铺矿取得了较好的效果,可供类似矿井借鉴。     

前进式沿空留巷工作面“Z”型设计研究及应用

针对常见的工作面回采顺序:后退式、前进式两种回采方式都存在不完善的问题,提出了两种方式结合的前进式沿空留巷"Z"型布置工作面回采方式,"Z"型布置工作面的特点是两个工作面可以同时布置,共用生产系统,并在百善煤矿681煤柱工作面优化设计中取得了巨大的经济效益。推行无煤柱开采,是煤炭企业改善安全条件和经济技术指标,增产、提效的重要途径之一。     

前进式开采沿空留巷在缓倾斜薄煤层中的应用

前进式开采沿空留巷在缓倾斜薄煤层中的应用新峰矿务局郭新义，胡常青新峰局六矿主采在２、六４二薄煤层。为了缓解采掘接替紧张局面，１９８９年在两煤层中采用走向长壁前进式回采工艺和上风巷无煤柱沿空留巷布置。留巷曾采用钢筋混凝土支架和砌筑矸石带进行支护，但效果...     

采煤工作面上隅角瓦斯治理

工作面瓦斯最高的地点是上隅角。因此,控制上隅角瓦斯对防止瓦斯事故,确保回采工作面安全尤为重要。文章主要阐述了上隅角高瓦斯产生的机理及上隅角瓦斯治理的方法,提出了采煤工作面上隅角瓦斯治理的具体措施。     

隆德煤矿浅埋上下煤层协调同采技术研究

为了确定隆德煤矿浅埋深1-1煤与2-2煤协调开采合理安全间距,采用CT探测技术及钻孔应力监测系统两种测试方法开展了上下煤层同采应力实测研究。研究得出：CT探测确定了2-2煤层大采高工作面超前采动应力范围最大为59.5m,1-1煤工作面顶板在采空区后方47.5m开始垮落,并影响下方2-2煤工作面应力分布|钻孔应力计实测确定了2-2煤层工作面超前应力影响距离最大50.7m,应力峰值超前于工作面6m,应力集中系数1.23,而2-2煤层工作面不受间隔煤柱宽度20m的相邻工作面以及间隔顶板岩层厚度54m的上覆1-1煤回采影响|采用了3种方法综合确定了隆德煤矿上下煤层协调同采合理滞后距离为138.4m。数值模拟研究表明,安全间距50m以内拉应力贯穿整个层间距,从而验证了隆德煤矿上下煤层协调开采安全间距138.4m的安全性。     

新陆煤矿回采巷道锚索网支护应用

鹤岗矿区随着采煤工艺的改革(由分层开采到现在的放顶煤一次采全高),对工作面上、下顺槽支护工艺有新的要求。新陆矿经过多年的实践和探索,通过引进技术与科研院校的合作,使锚索网支护有条件地应用于回采巷道,取得了较好的支护效果及经济效益,拓宽了回采巷道支护方式可选性。本文对锚网支护在新陆矿-275 m北扩一区18-2层回采巷道的应用过程中的支护参数选取、支护材料的选择及施工措施等方面进行了介绍。     

薄煤层沿空留巷内抽放下邻近层瓦斯

龙煤集团七台河分公司煤层薄,煤层透气性系数低,常用的抽放方法:仰角抽放、高位抽放、本煤层迈步式抽放。仰角、高位抽放,对于上邻近层、采空区瓦斯涌出量大的采煤工作面,解决瓦斯问题有较好的效果;但当下邻近层瓦斯压力大,向开采层涌出大量瓦斯,造成采煤工作面瓦斯超限时,则没有对下邻近层进行抽放的有效方法。通过薄煤层沿空留巷内打钻抽放下邻近层,解决了因下邻近层瓦斯涌出量大造成回采工作面回风或上隅角瓦斯超限的问题,经济效益显著。     

充填采煤弹性基础边界基本顶薄板破断规律

建立充填开采基本顶弹性基础边界弹性地基薄板力学模型,依据差分理论及主弯矩破断准则,研究充填体弹性地基系数kf、基本顶厚度h、弹性模量E及边界弹性基础系数k_m对基本顶主弯矩及破断规律的影响,得出:(1)k_f增大时,短边、长边超前煤壁区及充填区中点绝对值最大主弯矩M_b,M_d,M_o均减小,M_o降低幅度最大,M_b深入煤壁距离b增大;(2)E或h减小时,M_b,M_d,M_o及b减小;(3)k_m增大时,b减小,M_b,M_d,M_o均增大;(4)充填区基本顶主弯矩存在分化效应:kf越大或h,E越小,充填区最大主弯矩逐步向周边转移,非中点区主弯矩逐渐大于M_o,k_m对分化效应的影响甚微。充填条件下基本顶主弯矩大于极限弯矩时,起始破断位置为长边深入煤壁上表面或中部下表面。当kf较小、充实率较低且上覆载荷较大时,基本顶断裂类型有:(1)长边上表面→短边上表面→中部下表面;(2)长边上表面→中部下表面→短边上表面;(3)中部下表面→长边上表面→短边上表面。     

鲍店煤矿103下03工作面沿空掘巷支护技术研究与应用

鲍店煤矿十采区分为3上、3下两层煤,沿空掘巷预留煤柱为3 m,一直以来沿空巷道变形量都没有得到有效的控制,在回采过程中,影响工作面的推进.为了有效的控制巷道变形,首先顶部加密锚索施工,非沿空侧帮补中部施工锚索,沿空侧帮部施工普通锚索及注浆错索.改变支护方式后,经过103下 03工作面回采过程中的监测,其支护效果较好,变形量有效地控制在一定范围内.     

考虑两侧煤柱与弹性煤体基础的基本顶板初次破断特征

建立考虑两侧煤柱支撑与实体煤作为弹性基础的基本顶板初次断裂力学模型,采用差分算法及主弯矩破断准则计算研究得到如下结论。① 基本顶初始断裂位置为偏较弱煤柱侧悬顶区中部下表面(弹性基础系数k较小,基本顶厚度h、弹模E较大时),反之为偏较弱煤柱侧的长边实体煤区上表面;② 两侧煤柱的宽度L1,L2及支撑系数km1,km2改变时,基本顶中部区与实体煤区的主弯矩及位置几乎不改变,而两侧煤柱区的主弯矩及位置变化显著;③ E,h大,而L1,km1,L2,km2小时,基本顶在两侧煤柱区不断裂,破断顺序为:偏较弱煤柱侧的悬顶区中部下表面→偏较弱煤柱侧长边实体煤区上表面,断裂特征为非对称“=-X”型;反之基本顶在煤柱区会断裂,破断顺序为:偏较弱煤柱侧长边实体煤区上表面→偏较弱煤柱侧悬顶区中部下表面→较强煤柱区上表面→较弱煤柱区上表面,断裂特征为非对称“O-X”型;而L1,km1较小,L2,km2较大时,只较弱煤柱侧基本顶不破断,最终断裂形态为非对称“U-X”型;④ 比值k/E或k/(Eh3)不变(k,E,h改变时,km1及km2与k保持某个任意比值不变),基本顶破断规律不变。     

沿空留巷Y型通风采面瓦斯综合治理方法探讨

屯兰矿18403工作面采用沿空留巷Y型通风方式,工作面回采时的瓦斯来源主要为本煤层、邻近层和采空区瓦斯涌出,需从通风和抽采两方面入手进行瓦斯治理.对18403工作面的需风量进行了计算,对本煤层、上邻近层、下邻近层和采空区的瓦斯抽采方法进行了探讨.统计结果表明,采取综合瓦斯治理措施后,18403工作面的瓦斯抽采率达到87...     

极近距离特厚煤层复杂条件下综放工作面矿压显现规律研究

以30515工作面为研究对象,对回风巷受上部2煤遗留区段煤柱影响,煤炮发生较频繁,局部区域巷帮破坏及水平位移明显的现象进行分析,采用FLAC3D模拟工作面上部实体煤和上部集中煤柱条件下支承压力分布。通过模拟可知,受上部集中煤柱的影响,工作面超前应力最大值为35MPa,超前工作面约28 m,小于不开挖上部2煤特厚煤层综放工作面两侧为实体煤条件下的42 m。     

基本顶弹性基础边界薄板模型分析(Ⅱ)——周期破断

建立弹性基础边界基本顶薄板周期破断力学模型,采用有限差分理论,研究了基本顶厚度h、弹性模量E、边界弹性基础系数k以及k与h,E的比值关系对基本顶主弯矩与周期破断规律的影响,得出,E,h增大时,推进方向长边深入煤壁区及短边深入煤壁区绝对值最大主弯矩M_c与M_d、悬顶区后侧的最大主弯矩M_b均增大,M_d的增长幅度最大;k增大时,M_c,M_b,M_d均减小,M_d的减小幅度最大;依据主弯矩破断准则可得:E,h悬顶长度a_1较大或k较小时短边深入煤壁区上表面先破断,反之推进方向长边深入煤壁区上表面先破断;比值k/E或k/h~3不变时主弯矩M_c,M_b,M_d不变,起始破断位置不变。弹性基础边界基本顶周期破断类型为:(1)长边上表面→短边上表面→悬顶区后侧下表面;(2)短边上表面→长边上表面→悬顶区后侧下表面。