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采用双脉冲电源,研究了电源参数对Ni/α-AI2O3纳米复合镀层耐蚀性的影响,得到最佳的脉冲参数为:正向脉冲频率1000Hz,正向脉冲占空比0.4,正向工作时间5ms,正向平均电流密度1.1A/dm^2,反向脉冲频率l000Hz,反向脉冲占空比0.4,反向工作时间1ms,反向平均电流密度0.44A/dm^2。 相似文献
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通过正交和单因素试验,得出采用直流电流电镀时,Ni/α-Al2O3纳米复合电镀的最佳工艺规范为:α-Al2O3 5~10g/L,分散剂5~10mL/L,阴极电流密度1~4~dm^2,pH4.0~4.8,温度50~60℃,空气搅拌强度0.4~0.5m^3/ll,并讨论了各因素的影响规律。 相似文献
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对Ni/α-Al2O3纳米复合镀层的成分、形貌和结构进行了分析.EPMA成分及面扫描分析表明,镀液中的纳米α-Al2O3粒子确实进入了镀层,而且分布均匀;FESEM分析表明,随电流密度的增大,镀层的结晶越粗大,越类似Watts镀层;XRD分析表明,直流电源得到的镀层结构中以Ni(111)晶面结晶为主,Ni(200)、Ni(220)晶面结晶为辅,与Watts镀层类似;而双脉冲电源得到的镀层结构以Ni(200)晶面结晶为主,Ni(111)晶面结晶为辅,与Watts镀层不同. 相似文献
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Ni-α-Al2O3纳米复合电镀工艺条件的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
将纳米α-Al2O3浆料ABN加入基础镀镍液中进行电沉积,获得了Ni-α-Al2O3纳米复合镀层,并对其工艺条件进行了较详细的研究.结果表明:随着镀液中纳米粉体含量的增加,沉积速率减小,而共析量和耐蚀性都是先增加,达到最大值后下降;随着电流密度的增加,沉积速率和耐蚀性增加,而共析量先增加后下降;随着搅拌强度的增大,3个测定量都是先增加后降低;随着pH值的增大,3个测定量都是先增大,然后达到一定值后几乎保持不变;电镀时间对沉积速度与共析量的影响不明显.确定了适宜的工艺范围:纳米粉体浓度为25~30 g/L,电镀时间为10~15 min,电流密度为3~4 A/dm2,pH值为3.7~4.5,通气搅拌强度为1.8~2.2 m3/h,电镀温度为45~55 ℃. 相似文献
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对Ni/α-Al2O3纳米复合镀层的成分、形貌和结构进行了分析。EPMA成分及面扫描分析表明,镀液中的纳米α-Al2O3粒子确实进入了镀层,而且分布均匀;FESEM分析表明,随电流密度的增大,镀层的结晶越粗大,越类似Watts镀层;XRD分析表明,直流电源得到的镀层结构中以Ni(111)晶面结晶为主,Ni(200)、Ni(220)晶面结晶为辅,与Watts镀层类似;而双脉冲电源得到的镀层结构以Ni(200)晶面结晶为主,Ni(111)晶面结晶为辅,与Watts镀层不同。 相似文献
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Ni-α-A12O3纳米复合电镀工艺条件的研究 总被引:16,自引:6,他引:10
将纳米α-Al2O3浆料ABN加入基础镀镍液中进行电沉积,获得了Niα-Al2O3纳米复合镀层,并对其工艺条件进行了较详细的研究。结果表明:随着镀液中纳米粉体含量的增加,沉积速率减小,而共析量和耐蚀性都是先增加,达到最大值后下降;随着电流密度的增加,沉积速率和耐蚀性增加,而共析量先增加后下降;随着搅拌强度的增大,3个测定量都是先增加后降低;随着pH值的增大,3个测定量都是先增大,然后达到一定值后几乎保持不变;电镀时间对沉积速度与共析量的影响不明显。确定了适宜的工艺范围:纳米粉体浓度为25-30g/L,电镀时间为10-15min,电流密度为3-4A/dm2,pH值为3.7-4.5,通气搅拌强度为1.8-2.2m3/h,电镀温度为45-55℃。 相似文献
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Ni/α-Al2O3纳米复合电镀工艺的研究第一部分——纳米α-Al2O3浆料及其镍基复合镀液的制备 总被引:1,自引:0,他引:1
采用超声分散和高剪切乳化分散,以及加入一定的分散剂,制备了高浓度(w=15%)的纳米α-Al2O3浆料。该浆料中粉体粒度小,分布范围宽(D(50)=191.3nm),Zeta电位大( 44.3mV),浆料稳定性好(180天无沉降)。采用该浆料制备的镍基纳米复合镀液中,纳米α-Al2O3仍保持较好的分散状态,D(50)=252.5nm,Zeta电位仍为正值( 8.9mV),易于在复合电镀过程中进入复合镀层。 相似文献
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Ni—Al2O3复合电镀工艺 总被引:6,自引:0,他引:6
在Ni-Al2O3复合电镀研究的基础上,用扫描电镜和X射线衍射方法对复合镀层表面形貌及微观结构进行了分析,采用高温实验检测镀层的润湿性。实验表明,搅拌速度和镀液中Al2O3的含量是影响复合量的主要因素,复合镀层的结构没有显著变化。复合镀层改善了铜基体与铁水的润湿性,作为功能性镀层用于冶金行业及钢铁厂。 相似文献
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采用溶胶凝胶法合成α-Al2O3纳米粉,利用DSC-TG、XRD及TEM对α-Al2O3纳米粉的煅烧温度、晶相及微观形貌进行表征.将该纳米粉掺入水泥混凝土,借助万能试验机研究纳米α-Al2O3粉对混凝土力学性能的影响.结果 表明:干凝胶前驱体经1050℃煅烧得到结晶良好的α-Al2O3纳米粉;纳米α-Al2O3粉的适量添加使混凝土的抗压强度、抗折强度及劈裂抗拉强度均有所提高,对劈裂抗拉强度的提高最为显著;纳米α-Al2O3粉的合理掺量在2.0% ~2.5%之间;纳米α-Al2O3粉的添加有利于降低混凝土的脆性. 相似文献
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直流、周期换向脉冲纳米复合镀层在WM-2005-1型摩擦磨损试验机上,考察其摩擦磨损性能.采用扫描电镜观察镀层及磨损表面形貌,分析磨损机理.结果表明,周期换向脉冲复合镀层的形貌、耐磨性能优于直流复合镀层;载荷和转速对两种复合镀层的摩擦磨损性能有很大影响. 相似文献
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球形纳米α-Al2O3粉体的制备及其表征 总被引:2,自引:0,他引:2
首先,将不同浓度(0.426~0.855mol·L-1)的硫酸铝溶液在不断搅拌状态下缓慢滴入含有聚乙二醇的氨水-氯化铵缓冲液(pH值约为9.5)中制得Al(OH)3溶胶,经抽滤,洗涤,在蒸馏水中超声分散后,采用透射电镜观察胶粒的形状,以研究硫酸铝溶液浓度对Al(OH)3溶胶胶粒形貌的影响。结果表明:硫酸铝溶液浓度对Al(OH)3溶胶胶粒形貌影响很大;当硫酸铝溶液的浓度为0.65mol·L-1时,得到的胶粒呈球形。然后,将制得的胶粒呈球形的Al(OH)3溶胶抽滤后用无水乙醇浸泡24h,过滤,于120℃干燥1.5h,在1150℃煅烧1h制成纳米α-Al2O3粉,并用XRD、TEM等对其相组成、形状、分散性和流动填充性等进行了表征。结果表明:以球形的Al(OH)3胶粒为前驱体制成的纳米α-Al2O3粉也呈球形;干凝胶于1150℃煅烧1h后完全转变为α-Al2O3;纳米α-Al2O3粉体中的团聚体大部分是软团聚,故其流动填充性能也很好。 相似文献
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以纳米η-Al2 O3粉体为原料,MgO作为稳定剂,通过固相反应法制备Na-β"-Al2 O3粉体.采用TG-DSC分析混合粉末加热时的化学变化,采用XRD和SEM对煅烧后试样的物相组成和显微结构进行分析和表征.结果表明:试样在1100℃开始发生反应生成Na-β"-Al2 O3;1200℃时β"-Al2 O3含量最高,达到87.26%,晶体呈现多层的片状结构;继续升高温度,Na2 O的大量挥发导致β"-Al2 O3含量急剧减少,试样中部分晶粒异常长大,晶体形貌不完整;MgO的引入能够增加粉末中β"-Al2 O3含量,当MgO的加入量为1.0wt%时,β"-Al2 O3含量最高,达到88.29%,粉末的晶体形貌较好,有利于Na-β"-Al2 O3粉体的合成. 相似文献
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纳米α-Al2O3的制备及其对RDX撞击感度的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
以工业Al(OH)3为原料,用沉淀法制备出纳米Al2O3粉体,用X射线衍射(XRD)、透射电镜分析(TEM)和粒径分析,对实验所得粉末的结构进行表征。同时,研究了纳米α-Al2O3对RDX撞击感度的影响,通过比较RDX和混合炸药(RDX/纳米Al2O3)落锤撞击实验结果,探讨了纳米Al2O3在混合炸药中的作用机理。结果表明,粒径为59.3nm的α-Al2O3粉体的分散好、粒径均匀;同时,混合炸药的撞击感度随纳米α-Al2O3添加量的增加而降低。 相似文献
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以工业Al(OH)3为起始原料,以α-Al2O3纳米粉为晶种,以KBr作为矿化剂,采用水热法制备了α-Al2O3粉体,利用正交设计法研究了水热反应体系的固含量和pH值、α-Al2O3纳米粉加入量、KBr浓度、填充度以及反应温度和保温时间等工艺因素对合成产物中α-Al2O3含量的影响,试验得出并验证了最优方案,分析了采用最优方案合成产物的显微结构.结果表明:1)各因素对α-Al2O3产率的影响程度从大到小的顺序为:水热温度、纳米α-Al2O3加入量、KBr浓度、固含量、pH值、保温时间、填充度,且随水热温度的升高、纳米α-Al2O3加入量的增加以及pH值的降低,α-Al2O3产率逐渐增加;2)最优方案为:固含量5%,水热温度390 ℃,纳米α-Al2O3加入量5%,pH值5,保温时间4 h,填充度30%,KBr浓度1.0 mol·L-1;3)采用最优方案合成出的产物中α-Al2O3含量达100%,并且α-Al2O3晶体发育比较完善,呈六棱柱状. 相似文献