ф7500×2800自磨机大齿轮的变位修复

德兴铜矿f7500×2800自磨机是国内最大的自磨机,经过多年使用,其大、小齿轮均磨损严重,如果全部更新,生产成本将大大增加。自磨机大齿轮材质为 ZG35,重量为61815kg,齿根圆至轮缘内侧的壁厚达175mm,如图1所示。综上原因,为了降低生产成本,保证设备正常使用,对自磨机的大齿轮进行变位修复,提高自磨机大齿轮的使用寿命是可能的。1大齿轮旧齿廓曲线的测定自磨机传动齿轮模数m=30,分度圆压力角α=20°,变位系数ξ1=ξ2=0;其中大齿轮齿数z=320,分度圆直径d =9 600mm,齿顶圆直径da=9 660 mm。大齿轮已经翻面使用,轮齿双侧均已磨损,而且各齿齿面磨…     

2100×3000棒磨机大齿轮的修复

随着市场经济的全面运行和国际市场的逐渐开拓，各类磨机需要的齿轮备件也日益增多。但是制造一个新的大重型齿轮不仅生产周期长，而且成本也高，于是修复废旧大齿轮这一课题再次摆在了人们的面前。l修复大齿轮变位系数的确定四ZI00x3000棒磨机的大齿轮重量为39eq，外径为3402mln．齿轮宽度为300Illlll一模数m＝18Tnln．齿数Z＝187，压力角ct一20：齿全高为40．Slum的直齿圆柱标准齿轮。该齿轮的轮齿磨损情况见图互。从图1看出，所有轮齿均已磨损，且变成刀尖形状；所有齿根部位均已磨损成向内田进；每一个轮齿沿齿宽方向的磨损量不均匀…     

正大变位齿轮的加工

文变位齿轮传动应用有着良好的效果和显著的经济效益。它具有承载能力强、寿命长等优点,国外在磨机上用大变位齿轮传动代替标准齿轮传动,而国内由于加工方法和加工难度问颗．很少应用。1采用大变位齿轮的理论依据国内外资料显示,磨机大、小齿轮大多是由于磨损而造成齿厚减薄报废,且齿轮齿根磨损大于它们的齿顶磨损,小齿轮的齿根磨损大于大齿轮,如图1所示。若采用正大变位齿轮传动,并使大小齿轮的齿顶降低Mn（为齿顶降低系数,Mn为模数）,至使实际啮合线B1B2缩短为B2’B2’,大小齿轮最大滑移系数Umax减小,磨损降低。由于大小齿…     

φ3.2/3.1球磨机大齿轮的修复

1974年9月我厂将一个采用角变位进行修复的大齿轮安装在8~#φ3.2/3.1球磨机上使用,截止到去年5月底实际运转15000多小时,啮合性能一直良好,现仍可继续使用多年。齿轮几何参数:     

磨机大变位开式齿轮异常振动原因分析

传送功率在1000kW以下的磨机大多采用边经开式齿轮传动。开式齿轮在运转过程中所出现的主要失效形式是磨损和胶合。为了提高开式齿轮到的承载能力及寿命,许多磨机上的开式齿轮采用了大变位齿轮,变位系数一般都大于2。这种大变位开式齿轮在实际应用中,经常出现异常振动和噪声,如不及时正确处理将影响磨机工作及齿轮寿命。现针对某合φ2．4m×12m磨机大变位开式齿轮在试运转过程中产生的异常振动、噪声及其原因加以分析。φ2．4m×12m磨机开式齿轮参数及特点齿轮参数见表盘。其特点为：开式大齿轮为大模数、大变位系数齿轮,为提高齿轮椅…     

角变位渐开线行星齿轮齿顶圆计算探讨

渐开线行星传动在现代机械工程中得到了广泛的应用。因此,在日常的设计中常常遇到有变位渐开线行星齿轮齿顶圆尺寸的计算问题。在此,以最常见的2K—H(如图示)进行探讨。 1.存在的问题行星传动的齿轮采用角变位设计中,在选择变位系数时,往往只从提高齿轮接触、弯曲强度、防止根切、配凑中心距等主要方面进行考虑,而没有对经过角变位后进一步考虑顶圆尺寸产生的后果,这样就会导致采用一些不正确的设计计算方法:行星轮与太阳轮相啮合时,得出一个行星轮齿顶圆尺寸,行     

设备维修中直齿轮参数的测定

在矿山机械的维修中对受损齿轮进行配制时,常难以判断齿轮是否变位、标准齿形还是短齿,对国外齿轮,还需判定是模数制还是径节制、压力角多大。文中介绍了齿轮测绘计算方面的公式和注意事项,可对维修人员提供参考借鉴。     

变位齿轮在采煤机直齿传动中的应用

阐述齿轮的变位原理 ,从几个方面叙述了变位齿轮在采煤机直齿传动过程中的优点 ,采用变位齿轮可提高齿轮强度及使用寿命。     

含中心距误差因素等滑动率原则的内啮合齿轮变位系数

推导渐开线圆柱齿轮内啮合传动下中心距误差的滑动率计算公式以及影响曲线,按照等滑动率原则修正变位系数,与外啮合传动需增加小齿轮变位系数和降低大齿轮的变位系数不同,内啮合需同时增加内、外齿轮的变位系数,从而改善非均匀磨损。     

齿轮修复时的变位系数选择和尺寸计算

主要阐述了齿轮修复的方法和过程 ,齿轮修复时变位系数的选择和齿轮的尺寸计算方法 ,以降低齿轮传动的使用费用     

基于齿轮式气动马达的角变位斜齿轮设计

角变位斜齿轮是齿轮式气动马达中的核心元件,其设计计算、建模都相对繁琐。首先利用角变位斜齿轮理论计算公式计算出气动马达中变位斜齿轮的基础参数和相关重要参数;其次根据相关公式,计算出马达理论功率与马达目标功率,通过对比马达理论功率与马达目标功率,判断所设计角变位斜齿轮的合理性;再次应用所计算的合理化变位斜齿轮相关参数,进行三维建模设计并加工样品;最后经过样品试验验证设计合理。为其他变位斜齿轮的设计提供了参考依据。     

齿轮传动与蜗轮蜗杆传动性能比较与消隙机构

通过介绍煤矿机械中齿轮传动的发展,兼论了煤矿机械中蜗轮蜗杆传动性能,并且将两者的性能进行了比较,对其参数设计及优势进行分析,为了降低生产成本,保证设备的正常使用,现利用变位技术对大齿轮进行负变位修复,重新加工与之配对的正变位小齿轮,同时对新加工的小齿轮工艺进行改善。     

堆焊修复法在矿山机械大型齿轮修复中的应用研究

通过对矿山机械大型齿轮损坏情况的分析,提出采用堆焊的方法进行修复,介绍了堆焊修复齿轮的全过程。研究及应用表明:对于矿山机械大型齿轮磨损采用堆焊的方案是可行的,节约了检修时间,降低了检修成本,为类似零件的修复提供实践参考。     

采煤机行走轮受力分析与改进措施

阳煤集团某矿采煤机行走轮在使用一段时间后发生断齿事故,通过现场调研,分析其原因是齿根交变弯曲应力过高。针对这一问题,分别采用传统齿轮强度计算公式与有限元法对行走轮进行强度校核与受力分析,分析结果表明,行走轮齿根弯曲应力偏大,对比两种方法结果,采用传统方法与有限元计算齿轮弯曲应力偏差为8%,验证了有限元分析方法的准确性。在考虑互换性的前提下,提出通过增加行走轮变位系数的方法来减小弯曲应力,采用有限元法分别对不同变位系数下的行走轮进行应力分析对比,得到了较为合适的变位系数,为采煤机行走轮改进提供理论参考。     

对磨机大变位齿轮设计的探讨

介绍了磨机齿轮如何选择材料和模数,及采用大变位系数的设计过程和要求;通过实例说明大变位齿轮的效果。     

正常齿、小变位实现重合度大于1完全无干涉的渐开线少齿差传动

目前,国内设计制造的渐开线少齿差传动,普遍采用短齿(f_(?)=0.6～0.8),大变位系数(x>1.5)的内啮合齿轮副来实现无干涉连续传动。这不仅设计计算十分复杂,而且给制造也带来了一定困难,以致在一定程度上限制这种传动的应用和推广。本文结合我们在《少齿差减速零齿差输出矿用调度绞车》研制工作中的体会,着重阐述采用正常齿(f_(?)=1),压力角(α_(?)=20°)和小变位系数(x(?)1)的渐开线内啮合齿轮副,实现重合度大于1,完全没有干涉的少齿差传动的可能性和优越性。     

煤矿设备齿轮磨损原因及修复润滑措施

在煤矿井下连采用皮带运输设备中,大型半封闭式齿轮常被选作皮带机头设备的主要驱动单元。因其长期处于环境恶劣、低速、重载、大冲击力的工况中,齿轮表面往往会出现不同形式的损伤,改变齿轮的几何尺寸,严重影响齿轮副的使用寿命,降低生产的连续性。本文对齿轮磨损问题的基本类型及失效齿轮的常用修复方法和润滑保养措施进行了分析。     

基于有限元方法的渐开线变位斜齿轮齿向接触应力研究

以某大功率行星减速器的一对斜齿轮为例,采用Pro/E和ANSYSY软件相结合的方法,分别对标准斜齿轮、变位斜齿轮的齿面接触应力进行了有限元分析。分析结果表明:在同样的负载条件下,变位斜齿轮齿面接触应力较小、且接触应力沿齿向分布较为均匀。因此,变位斜齿轮对改善齿间接触应力效果良好,同时也验证了有限元分析法在齿轮接触分析上的可行性。     

小口径涡轮钻具减速器非对称齿轮弯曲强度分析

小口径涡轮钻具减速器是小井眼深井钻探钻具的重要部件,具有体积小、承载大的特点。采用非对称齿轮代替传统齿轮是提高减速器承载能力的有效手段。非对称齿轮两侧的齿根圆角半径和压力角是区别于对称齿轮的关键参数,通过改变齿轮的齿形结构进而影响了齿轮的齿根弯曲强度。为了进一步研究齿根圆角半径和工作侧压力角对齿根弯曲应力的影响规律,以?127 mm涡轮钻具减速器中太阳轮为研究对象,建立非对称齿轮的受力模型,基于平截面法得到非对称齿轮齿根弯曲应力的理论计算公式,并通过有限元法对对称齿轮和非对称齿轮进行对比分析,仿真结果表明:增大齿根圆角半径能增大齿轮齿根过渡曲线的曲率半径,从而改善齿根处的应力集中;工作侧压力角的增大能有效降低齿根弯曲应力,但压力角超过一定值时,齿根弯曲应力逐渐趋于稳定。理论分析和仿真结果基本吻合,研究结果可以为优化减速器非对称齿轮的主要参数提供依据和参考。     

双压力角非对称细高齿齿轮设计及其应力分析

以双压力角非对称细高齿齿轮为研究对象,首先建立了齿轮参数设计的模型方法,采用ANSYS对齿轮啮合的综合应力和接触应力进行仿真。结果显示,双压力角非对称细高齿主动轮的综合应力峰值出现在中间齿的根部,从动轮应力峰值为主动轮的1.7倍;双压力角非对称细高齿轮的接触应力最大值出现在曲率半径最小的位置,当齿轮重合度小于2.4时,局部应力峰值急剧增加,接触应力的峰值出现在齿面中部的位置。