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为得出铺放成型过程中热风枪温度、铺放速度、压力辊压力、压力辊温度和底板温度五个工艺参数对复合材料板材弯曲强度和层间剪切强度(ILSS)的影响,用自制连续玻璃纤维增强聚苯硫醚预浸带进行铺放成型实验制备复合材料板材,分别用正交试验和单因素实验研究其规律。结果表明,压力辊压力对板材ILSS影响最大,底板温度对ILSS影响最小,铺放速度对弯曲强度影响最大,压力辊温度对弯曲强度影响最小。在合适的范围内,降低铺放速度,升高压力辊压力,选择适中的热风枪温度、底板温度和压力辊温度,有利于材料弯曲性能和ILSS的提升。在铺放小车速度为40 cm/min、压力辊压力为0.4 MPa、压力辊温度为240℃、热风枪温度为340℃和底板温度为240℃的条件下,GF/PPS复合材料板材的层间剪切强度和弯曲强度达到最优值,分别为79.94 MPa和1097.37 MPa。 相似文献
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采用热压工艺制备连续玻璃纤维(GF)增强聚丙烯(PP)混编纱层合片材及GF呈0°和0°/90°铺放的连续GF增强PP层合片材。通过对3种GF增强PP层合片材进行力学性能测试,结果表明,3种GF增强PP层合片材的拉伸、弯曲强度随着层数的增加基本呈现先升高后降低的趋势。由于层合片材的层间剪切强度存在差异,因而使得3种层合片材产生不同的拉伸及弯曲破坏形式。通过插入PP薄层及PP-g-MAH薄层可改善层合片材的层间剪切性能,但插入PP薄层会降低层合片材的拉伸及弯曲性能,而插入PP-g-MAH薄层有助于提高层合片材的拉伸及弯曲性能。 相似文献
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本文通过对在不同成型工艺条件下制得的玻纤增强PET复合材料的性能研究,探讨了成型工艺条件对于连续玻纤增强PET复合材料性能的影响。 相似文献
7.
以连续玻璃纤维增强聚丙烯复合材料为研究对象,在热塑性树脂熔融状态下浸渍纤维的理论模型基础上,开发了连续纤维增强热塑性复合材料实验装置,并对制备得到的预浸条进行了性能评价。结果表明,纤维束在浸渍机头中的停留时间、温度以及树脂基体等都影响到试样的层间剪切强度和力学性能,并在此基础上对制备工艺进行了优化。 相似文献
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本文以熔融浸渍法制备的预浸带为原料,通过两步法缠绕成型工艺制备了连续玻璃纤维增强聚丙烯管材,采用正交试验研究了工艺条件对管壁层间剪切强度及管材树脂含量的影响。结果表明,提高芯模压力辊温度、热风枪温度、预热器温度,选择适中的压力辊压力,在层间剪切强度提高的同时,树脂含量下降,当芯模压力辊温度为160℃、热风枪温度为260℃、预热器温度为170℃、压力辊压力为0.15MPa时,综合性能最好,其中层间剪切强度为20.47MPa,树脂含量为45.58%,芯模压力辊温度对层间剪切强度的影响最大。 相似文献
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采用玻璃纤维增强聚丙烯片材和流动模塑成型工艺试制汽车挡泥板。通过模具的合理设计,并设定了压力、温度、时间等成型工艺参数:模塑片材在220℃中预热10min;成型压力15MPa,保压1min;模具工作温度120℃。压制出的产品具有良好的表面质量和优异的力学性能,制品合格率〉95%,满足设计要求。 相似文献
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采用缠绕成型工艺制备了玻璃纤维增强聚丙烯管材,考察了预热通道温度和芯模温度对管材内外壁表观质量的影响;同时分别单独研究了芯模温度、热风枪加热角度、预浸带张力、缠绕速度和压力辊径向压力对管材层间剪切强度(ILSS)的影响,对成型工艺条件进行了优化,并利用扫描电子显微镜(SEM)对层间破坏试样进行了微观表征。结果表明,适当提高预热通道温度可使管材获得较好的外壁表观质量,提高芯模温度可使管材获得较好的内壁表观质量;管材的ILSS随着热风枪加热角度及缠绕速度的增加而提高,达到一定值时又出现下降,随芯模温度、预浸带张力和压力辊径向压力升高而在总体上呈增加趋势;在预热通道温度为220℃、芯模温度为160℃、热风枪加热角度为6°、预浸带张力为24 N、缠绕速度为4.71 m/min、压力辊径向压力为0.15 MPa的最优工艺条件下制备的缠绕管材的内外壁表面光滑,ILSS达到了29.60 MPa;SEM分析表明,管材中树脂和纤维结合紧密,层间粘结良好。 相似文献
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玻璃纤维与聚丙烯界面性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
利用小跨度变曲的方法研究了玻璃纤维增强PP复合材料的层间剪切强度(ILSS)。进行了偶联剂的评选,考察了偶联剂和接核物PP-g-MAH用量对层间剪切强度的影响。试验表明,玻璃纤维经偶联剂处理后,提高了与PP的层间剪切强度,PP-g-MAH在玻璃纤维与PP之间起到了较好的增容作用,研究了接技物PP—g—MAH的增容效果。 相似文献
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利用自制的MAH—g—PP乳液和KH-550溶液组合进行玻纤的表面处理。考察了MAH—g—PP乳液和KH-550溶液处理对PP/GF界面粘结的影响,研究了MAH—g—PP乳液处理玻纤表面的适宜温度和时间,探讨了MAH—g—PP乳液对PP/GF的偶联机理。结果表面:玻纤表面经MAH—g—PP乳液和KH-550溶液处理后,在PP/GF界面上形成了牢固的化学键连接,出现了明显的横晶层;MAH—g—PP乳液处理玻纤表面的适宜温度和时间为105℃、1h;MAH—g—PP乳液对PP/GF的偶联机理为乳液中的羧基与玻纤表面KH-550的氨基发生化学键合。 相似文献
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研究了马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)含量及玻璃纤维(GF)含量对GF增强聚丙烯(PP)复合材料尺寸稳定性与力学性能的影响。结果表明,加入PP-g-MAH后,复合材料的线性膨胀系数和收缩率下降,结晶度、拉伸强度、弯曲强度和悬臂梁缺口冲击强度提高,但断裂伸长率下降。相比不添加PP-g-MAH的复合材料,当PP-g-MAH质量分数达到6%时,复合材料在流道方向上的线性膨胀系数从29.88μm/(m·℃)降低至24.93μm/(m·℃),在流道方向上的收缩率从0.20%下降至0.18%,拉伸强度、弯曲强度和悬臂梁缺口冲击强度基本达到最大值,分别提高130.18%,96.52%和49.20%;随着GF质量分数的增加,复合材料的线性膨胀系数和收缩率均显著下降,拉伸强度、弯曲强度和悬臂梁缺口冲击强度提高,而断裂伸长率和结晶度下降。相比不添加GF的复合材料,当GF质量分数为40%时,复合材料在流道方向上的线性膨胀系数从101.30μm/(m·℃)降低至18.08μm/(m·℃),在流道方向上的收缩率从1.43%下降至0.08%,结晶度从45.05%下降至23.96%,拉伸强度、弯曲强度和悬臂梁缺口冲击强度分别提高168.87%,306.40%和129.52%。 相似文献
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为了解决玻璃纤维增强聚丙烯管材在焊接过程中出现的气孔、错边和未熔合等缺陷,对玻璃纤维增强聚丙烯管材热熔焊焊接工艺进行了研究,为相关管道施工提供工程依据。 相似文献
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将经过改性的玻璃纤维(GF)以不同的含量加入到聚丙烯(PP)中,在二次开模条件下制备微发泡PP/GF复合材料,分析了不同含量GF对微发泡PP复合材料力学性能的影响。结果表明,GF具有明显的填充增强作用,当GF质量分数为20%时,微发泡PP复合材料的拉伸强度达到50.24 MPa,比未发泡纯PP的提高了59.5%;微发泡材料的冲击强度为7.37kJ/m2,发泡后材料的冲击强度与纯PP的相比提高了93.9%;发泡后材料密度相对于未发泡的显著下降。 相似文献
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PP-g-Si对PP/GF的增容作用 总被引:3,自引:2,他引:3
制备了硅烷接枝聚丙烯(PP-g-Si),研究了PP-g-Si作为聚丙烯/玻纤(PP/GF)复合体系的界面相容剂对界面结合和力学性能的影响,并与马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)的增容效果进行了比较。结果表明,PP-g-Si对PP/GF体系有增容作用,不仅可以改善PP/GF复合体系的拉伸强度,而且可以改善其韧性。硅烷接枝聚丙烯可以降低PP/GF复合体系的最大扭矩。玻纤的加入可以提高聚丙烯的热变形温度,硅烷接枝聚丙烯对PP/GF复合体系的热变形温度有稍微改善。扫描电镜观察表明,玻纤与基体间具有强有力的界面结合,硅烷接枝聚丙烯的增容效果优于马来酸酐接枝聚丙烯。 相似文献