0Cr17Ni7Al钢热处理硬度不均的工艺分析与改进

通过对半奥氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni7Al钢在实际应用采用ATH进行热处理时零件硬度不均的现象进行分析，证明该材料经过T处理后的冷却方法，对硬度有较大的影响。实践表明，T处理后采用冰水冷却并保温，不仅能有效提高零件硬度，而且在实际操作过程中便于控制、成本较低、质量稳定。     

45钢板状零件淬火硬度不均的工艺分析

针对45钢制板状零件因零件厚度不同在淬火过程中出现硬度不均的现象，分析了出现问题的原因，指出淬火油运动粘度对冷却性能的影响，使处理后的零件在硬度、变形方面满足技术要求。     

T6热处理对触变锻造加低过热铸造制备的A356和A380铝合金的影响（英文）

研究T6热处理对触变锻造A356和A380铝合金的影响。采用低过热铸造(LSC)技术制备用于触变锻造的样品。为了获得等轴晶粒并防止枝晶生长,将样品在高于液相温度20°C时进行浇铸,将浇铸坯料再加热不同时间(20~80 min)后进行触变锻造,变形量为50%,再将触变锻造后的A356和A380铝合金样品进行T6热处理。用光学显微镜、能量弥散X射线谱仪、扫描电镜和布氏硬度仪对经触变锻造、固溶处理和时效处理后样品的显微组织和硬度变化进行检测。结果表明,T6热处理后合金的显微组织更均匀,并分别在A356和A380坯料中形成了新的析出相Mg_2Si和Al_2Cu。相应地,经过人工时效后,样品的硬度大幅度提高,A356铝合金的硬度达到HB 93,A380铝合金的硬度达到HB 120。     

汽车后纵梁变强度热成形工艺

以汽车变强度后纵梁零件为研究对象,采用板料整体加热、模具差速冷却板料的热成形工艺,对后纵梁零件的生产工艺进行了优化。相对于等强度后纵梁零件的热成形工艺,变强度热成形工艺在软区增加了加热系统,降低了零件软区的冷却速率,在零件硬区和软区实现差速冷却,最终得到变强度后纵梁零件。模具设计首先是基于该零件的变强度特性以及结构特点,基于热成形工艺技术,对整个零件成形后硬区和软区的温度分布、硬度分布和马氏体相含量分布进行了成形数值模拟。通过数值模拟优化了后纵梁零件的成形工艺参数,并将优化后的工艺参数用于指导零件的实际生产。通过对试制零件硬区和软区的屈服强度、抗拉强度、伸长率、硬度、变薄率和微观组织的检测和分析,显示试制的变强度后纵梁零件达到设计要求。     

工艺参数对流变铸轧板带硬度的影响

通过实验研究了工艺参数对半固态镁合金AZ91D铸轧板带硬度的影响。结果表明,适当地降低浇铸温度可以提高板带的硬度,且采用水冷的冷却方式比空冷方式所得到的板带硬度要高。对板带进行T4处理后,由于β-Mg17Al12相在高温中逐渐溶解分化,α-Mg相增大,其硬度有所下降。而在固溶处理后再采用时效处理会促使β-Mg17Al12相的析出以及在组织内的分布,从而α-Mg基体得到强化,有效增强了板带硬度。     

碳含量及冷却速率对钢件淬火残余应力的影响

研究了直径为ø12 mm、长度为50 mm的SAE8620、SAE8625及SAE8627钢试棒淬火后表面残余应力与碳含量及冷却速率的关系。研究结果表明在渗碳淬火处理后零件表面均为残余压应力,其值大小在200~600 MPa;随着碳含量和冷却速率的增加,心部硬度值增加,表面残余压应力值减小;同种碳含量的试样心部硬度相同时,冷却速率越高,表面残余压应力的值越小;采用较低的冷却速率有利于提高表面的残余压应力。     

45钢锤头淬火后的组织和硬度

45钢制锤头零件因零件厚度、形状不同在淬火过程中出现表面硬度不同的现象。从理论上分析了硬度不同的原因,指出淬火对冷却后零件表面组织马氏体及晶粒度的影响。零件表面形状变化处,即薄处,马氏体组织数量多,硬度愈高,耐磨性愈好。     

T6处理对 ZL105A 铸造铝合金组织和性能的影响

对ZL105A铸造铝合金进行了T6处理。研究了铸态和经T6处理后该合金的显微组织、力学性能和拉伸试样断口形貌。结果表明,T6处理后,ZL105A合金组织更细小、均匀,硬度、抗拉强度大幅度提高,断后伸长率降低。     

渗碳钢的预备热处理问题

我厂生产的风动工具冲击部分的构件均需渗碳。多年来，热处理工艺已趋成熟。近年，由于新型号产品的引进及新材料的投入，暴露出一些问题，使产品质量受到影响。经过改进工艺后使问题得到解决。渗碳零件的工艺流程是：锻造一正火、回火一切削加工一渗碳、淬火一磨加工。1预备热处理我厂生产的20CrMnMo钢制零件的预备热处理采用图1所示的工艺，生产一直很稳定。前年，工厂购进一批20CrNi4A钢材，部分代用20CrMnMo。按图1工艺处理后，硬度偏高，（＞30HRC）。试验中还发现，延长回火时间后，硬度仍偏高。回火后随炉冷却时，硬度＜22HRC…     

一种局部防淬硬和减少变形的零件热处理方法

常遇到一类零件,其整体具有不同硬度要求,对变形程度有一定的限制。本文以混凝土楼板挤压机绞刀为例,运用经试验优化组分的隔热涂料,将其按工艺要求涂复在要求低硬度的零件区域后再热处理,并采用减少内应力的方法控制零件各部位的冷却速度使之均匀化,就可能在零件上一次获得多种硬度,并对减少和控制零件的热处理变形极为方便有利。     

半固态铝合金加工参数和性能之间的关系

本文研究了半固态铝合金的工艺参数和性能之间的关系,研究了半固态铝合金汽车零件的组织和性能与加工参数之间的关系,并与锻造零件和压铸零件做了比较。另外,研究了半固态成形浇道位置的变化对显微孔洞分布及机械性能的影响;对半固态零件进行T6处理,并以抗拉强度和耐磨性评估T6处理对机械性能的影响。 与压铸件相比,半固态成形铝合金件不存在明显的显微孔洞。对A319合金的T6热处理大大提高了合金的硬度和耐磨性,半固态成形的A319合金部件比A332-T4锻件的硬度稍高,而耐磨性差不多。观察了以上两种合金的摩擦性能,实验发现这两种合金的摩擦系数相近,低于0.5。总之,与压铸件相比,热处理强化的半固态铝合金铸件的性能大为改善,可与锻件相媲美;通过改变铸件浇道的位置可以明显改善微观组织和减少显微空洞。     

T10A钢冷压整形模的碳氮共渗工艺

用于薄壁锥形零件的冷压整形模原设计为组合模,内侧凹模为GCr15钢,外层为45钢.凹模经过(840±10)℃加热油冷和160～180℃回火处理,其平均使用寿命仅能加工700个零件;改进后采用T10钢制的整体式模.经过充分锻造,调质处理:850℃ ×60 min,10%NaCl冷却到180～150℃空冷,(630±10)℃×150 min回火后空冷,最终(800±10)℃×4 h固体碳氮共渗,开箱后用高压水喷射冷却模腔,硬度高达66～67 HRC,其平均使用寿命达到8500件.     

冷却速率对ZL205A合金组织结构和性能的影响

采用金相显微镜、万能试验机研究ZL205A合金在不同厚度冷铁激冷条件下冷却速率对合金凝固组织以及T5热处理后合金抗拉强度和伸长率的影响。实验结果表明:随着冷却速率的提高,合金的晶粒尺寸逐渐减小,T5处理后的抗拉强度最高达到445 MPa,屈服强度最高达到395 MPa,但是伸长率随着冷却速率的增加呈现逐渐减小的趋势。     

不同焊后热处理对7005铝合金焊接接头组织性能的影响

采用5183、5356两种牌号的焊丝对7005铝合金分别进行了对接式填料焊接,并对焊件进行了不同工艺参数的热处理,研究了焊后热处理工艺对焊件接头组织性能的影响。结果表明:采用5356焊丝焊接的焊缝硬度要高于采用5183焊丝焊接的焊缝;T6、T7热处理后焊缝的硬度均明显提高。四点弯应力腐蚀测试结果表明,采用5183、5356焊丝焊接的焊件经T6热处理后,其应力腐蚀裂缝分别在72、76 h出现,而焊件经T7热处理后,在168 h内未出现应力腐蚀裂缝。与T6热处理相比,T7热处理后的焊件硬度略低,但抗应力腐蚀性能较好。     

一种薄壁滑套的热处理变形控制

本文采用对比试验研究了淬火冷却速度对薄壁滑套零件的有效硬化层深、心部硬度和椭圆度的影响。结果表明：随着淬火冷却速度的降低,零件的硬化层深、心部硬度和椭圆度均降低。并通过工艺改进有效解决了零件变形问题,达到了图纸的技术要求。     

深冷处理对T10A钢力学性能和耐磨性能的影响

通过改变深冷处理温度和时间,研究了不同深冷处理工艺对T10A钢力学性能和耐磨性能的影响。研究表明:深冷处理对T8A钢的强度和冲击韧性影响较小,但能提高T8A的硬度和耐磨性;不同工艺处理后硬度均能提高1 HRC左右,提高耐磨性的最佳处理工艺为-150℃保温6 h,其处理后耐磨性比未深冷提高了86%。      

均匀化处理对A390铝合金微观组织和硬度的影响

通过分析比较共晶硅和析出相的数量、尺寸、形貌变化,研究了均匀化温度、均匀化时间和均匀化后的冷却速率对A390铝合金微观组织演变及布氏硬度的影响规律。结果表明:析出相的析出数量增加是均匀化处理后A390铝合金布氏硬度降低的主要原因,而共晶硅尺寸、形貌的改变对其影响较小。合金中析出相的析出数量主要受均匀化处理后的冷却速率影响,同一均匀化温度和时间下,随均匀化冷却速率的减小,析出相数量增多,布氏硬度迅速降低。均匀化处理后,共晶硅熔断粒化,Al2Cu相发生分解和球化,Al5Cu2Mg8Si6相数量增加。     

电液压脉冲水气射流强化金属表面性能的机理及实验研究

为了满足生产中对于金属表面尺寸、形状和表面粗糙度等精度方面的更高要求,采用了电液压脉冲水气射流处理金属表面的新方法,对W9Cr4V2 、CrW、Mn 、Cr12MoV 、9SiCr 、T10A等工具钢及摩托车链轮进行了表面处理试验.经试验证明可以大大提高金属表面的硬度、零件的使用寿命及其受力情况.该试验表明利用电液压脉冲水气射流处理金属表面是一种值得推广的新方法.     

淬透性对模具裂纹的影响

T10A钢淬透性差,凸模或凹模经线切割后很容易形成裂纹。今有模体长70、宽70、高60(毫米),用T10A制作,热处理后检验表面硬度HRC60～62。经线切割后,在凸模棱角处形成弧状裂纹,该部位硬度为HRC40～46,再往深处检验,硬度低于HRC40。由此可见,表面和心部硬度差值很大,说明淬透性差。在凸模的棱角部位,裂纹周围没有锈迹和回火色,这表明裂纹不是在淬火、回火过程中形成的。分析其金相组织,表面为正常的回火马氏体组织。发生这类裂纹的原因是模体表面和心部的冷却速度不一样,心部冷却慢,不能完全转为马氏体,因而出现屈氏体和索氏体组织。     

深冷处理对T8A钢组织和力学性能的影响

对经不同深冷工艺处理后的TSA钢进行了组织观察、力学性能检测和摩擦磨损试验.结果表明:深冷处理可提高T8A钢的硬度;淬火+深冷处理+180℃×8 h回火处理后,T8A钢的冲击韧性有所降低;深冷处理可明显提高T8A钢耐磨性并降低钢中残留奥氏体含量,其中深冷处理6 h后效果最为显著,其相对磨损率下降了49.8%、残留奥氏体含量降幅达到39.1%.