处理温度对S15C钢离子软氮化的影响

用N_2—H_2—CH_4混合气体试验研究了500～750℃范围内S15C钢离于软氮化处理的组织、硬度、相成分和耐磨耗性,其结果如下: 化合物层厚度,650℃处理最厚,700℃以上急剧减薄。600℃以上开始形成Fe—N—C三元共析层,其厚度随着温度的升高而     

离子软氮化、盐浴软氮化和气体软氮化处理钢的氮化层

本文对经离子软氮化和一般盐浴软氮化及气体软氮化处理后钢的氮化层的冶金特性作了比较。离子软氮化所形成的化合物层厚度大于其他两种软氮化处理者。化合物层的相结构受软氮化方法和钢种的影响。离子软氮化和气体软氮化所形成的化合物层较致密,而盐浴软氮化所形成的化合物层有疏松。经离子软氮化的钢与其他两种软氮化的钢具有相同的耐磨性。这三种软氮化处理都显著地改善了钢的耐磨性。     

冷加工对软氮化钢的影响

关于钢冷加工后于570℃进行软氮化处理时加工率与氮化总深度的关系及氮对再结晶的影响的研究结果如下: (1)根据组织所求得的氮化层总深度随着加工率的增加而减少。一般认为,这是     

铸造H13钢的离子氮化、离子软氮化及其对热疲劳性能的影响

试验了用于铝合金铸模的铸造H13钢的离子氮化和离子软氮化以及渗层的热稳定性。用开缺口的试样试验比较了经与未经离子渗的热疲劳抗力,热循环条件为700℃(?)25℃,盐浴加热,水冷却。结果表明,经表面离子渗后由于提高了村料表面的回火抗力所以对抵制热疲劳裂纹的萌生有贡献。但表面渗层有一定厚度化合物层时裂纹的扩展迅速而产生龟裂,只有兼顾渗层的强度、硬度和塑性才能最终提高模具材料的热疲劳抗力。     

曲轴离子软氮化处理的研究

本文所论述的是关于形状较复杂的机件(S 48C 钢)的离子软氮化并和离子氮化作了对比探讨,即以小直径深孔件作为形状复杂机件的一例,并用计算求解的方法表示出了可氮化的最小孔径和总气压之间的关系。此外,对照电镜照片定量地闸明了化合物层中所生成的氮化铁的成分和气体成分之间的关系。在一定的边界条件下通过分别求解扩散方程,对扩散层及化合物层的生成速度提出了更进一步的解析方法,最后表明对于机械零件来说,经过离子软氮化的大型单人摩托车曲轴具有较高的质量。     

温度对38CrMoAl钢离子氮化渗层性能的影响

本文研究了520、550和570℃三种离子氮化温度对38CrMoAl钢的渗层深度、表面硬度、表面脆性、脉状组织、心部组织的影响。结果表明:在520~550℃时,渗层深度、表面硬度随温度的变化不大;550℃以上,随温度的提高,渗层深度提高、表面硬度下降的幅度较大,570℃氮化的脉状组织级别略高,但还是可以满足应用要求。38CrMoAl钢渗氮速度快、表面硬度高、不易出现脆性、渗层性能优良,可以根据工件的氮化层深、表面硬度要求在520~570℃之间选择氮化温度。     

低碳钢卡套离子软氮化处理

卡套(图1)是液压硬管接头密封不可缺少的部件。国标GB3765-83规定,用10钢制造,表面强化(HV_(0.1)550～800,渗层0.03～0.05mm),发兰处理;检验时,需作压扁、切人等型式试验,当卡套压至h≤d/2时,只允许出现橡皮老化状小纵纹,卡套预装切人后,刃口不得变钝、崩裂,被切管子刀痕要规整。切人后卡套不得在管子上串动。卡套工作情况见图2。以往,卡套表面强化多采用氰化     

CO_2对钢离子氮化的影响

1.序言以改善钢件表面硬化和耐蚀性为目的,在钢件最表层生成氧碳氮化物的热处理方法正受到人们关注。例如,曾报导,将氰酸盐浴(KCNO)和某种氧化性盐浴组合起来使钢件表面生成氧碳氮化物,以及在气体软氮化时添加CO_2气,使表面在生成氮     

Zr4合金离子氮化和软氮化表面处理的研究

对Zr4合金分别进行离子氮化和软氮化处理,利用全自动金相显微镜对Zr4合金氮化层进行金相组织分析,利用扫描电镜对氮化层形貌进行观察,并测出氮化层厚度。利用X射线衍射仪对氮化层进行物相分析。利用显微硬度测试器测试氮化层的维氏硬度。结果表明:Zr4合金软氮化处理后氮化层比离子氮化层排列地更加紧密,软氮化层厚度为2.5μm,离子氮化层厚度为3.3μm。软氮化层的Zr和O化合物比离子氮化物衍射峰明显。软氮化的氮化层表面显微硬度达到641.7HV0.025,其硬度高于离子氮化处理后氮化层的表面显微硬度。     

40Cr钢强化离子氮化处理的研究

研究了40Cr钢普通离子氮化和强化离子氮化后的显微组织和物相组成,测定了氮化层的显微硬度和耐磨性。α″、CrN和Cr_2N相的弥散析出,是强化离子氮化优于普通离子氮化的原因。     

稀土元素对34CrAlMo5钢离子氮化的影响

研究了稀土元素对34CrAlMo5钢离子氮化过程的影响。结果表明,稀土元素对离子氮化具有明显的催渗作用,渗速提高25%,渗层组织得到改善。     

离子氮化对发动机结构用钢性能的影响

氮化是重载、高速发动机零件表面强化的有效方法之一。对H18/20和H16/17类型的发动机,氮化用于提高相接触的零件表面的耐磨性。与一般表面强化工艺,如渗碳(凸轮)、渗氮(齿轮)、渗铬(齿轮轴套)、镀铜(曲柄轴滑动轴承)等方法相比,氮化可以明显改善曲轴、齿轮、发动机转轴等承受循环弯曲和接触负荷机件的疲劳寿命。本文对气体离化和离子氮化的关键重载结构钢机件氮化层性能进行了分析比较。为了研究采用了直径为30～50mm     

齿轮用软氮化钢

近年来,随着汽车向高级化发展,为提高其运行性能、燃料使用效率及安静性,对于发动机和传动系统的齿轮,要求很高的疲劳强度和尺寸精度。对于这些齿轮为达到高疲劳强度要求,要进行机械加工——渗碳淬火,为达到高尺寸精度要求,要进行调质(淬火回火)—机械加工。然而,对于前者,为提高安静性要改善尺寸精度;而对于后者,为增大发动机的输出功率要提高疲劳强度,于是乃成为各自情况下的极其重要的课题。本公司采用处理温度比渗碳淬火低、因而热处理变形小的软氮化处理,以期同时解决这二个课题。用普通钢材进行软氮     

离子氮化处理中氢气的影响

本文把用H_2—N_2混合气体进行离子氮化的两三种钢材表面所形成的化合物层厚度、相组成物等同用纯氮气进行离子氮化的结果作了对比,并研究了离子氮化中氢气的作用。特别是应用了光电子分光分析法(ESCA)对氢离子溅射的表面净化作用作了进一步的研究。在纯氮气氛中进行离子氮化的处理时,微最氧的氧化作用明显地损害了氮化的效果;而离子氮化过程中氢气的存在对氮化反应具有很好的效果。通过氢离子的溅射加热可以去除在氢气中用电加热器加热难以去除的钢表面上所形成的碳氢化物和氢氧化物或吸附水的OH系污染层,从而表明了氢离子溅射的表面的净化作用。     

关于烧结钢的离子氮化

通过对两三种烧结钢进行离子氮化处理,研究了烧结密度和添加的合金元素对其氮化特性的影响,得到下面的结果: (1)在表面生成的化合物层组织为ε—Fe_(2-3)N和γ′—Fe_4N两相。 (2)对于纯铁系试样,烧结密度越高,氮的表面扩散系数D值越大,氮化时获得的化合物层和扩散层厚度就越深。含Cu、Cr元素的合金系试样都比纯铁系试样的化合物层深,而扩散层浅。 (3)烧结密度对表面硬度的影响较大,试样的密度越大,表面硬度越高。含Cr的试样,离子氮化后,表面硬度明显上升,可达HV600以上。     

关于离子氮化钢的变形

一、前言对于离子氮化处理时的变形量进行了实验和研究,通过测定4～5种钢材在某标准下离子氮化处理后的变形量,研究了变形与材质、试样形状、硬化层深度、金属组织、