钢纤维混凝土薄壁箱形梁纯扭试验研究

介绍钢纤维混凝土薄壁箱形梁的纯扭试验方法、过程与结果，以及分析纯扭试件破坏特点和钢纤维对混凝土裂缝开展的影响；提出有关钢纤维混凝土薄壁箱梁构件受扭破坏的解析计算方法：比较出抗扭强度的理论计算值与试验实测值与的相符合程度较好．     

矩形截面钢纤维高强混凝土纯扭构件受力性能研究

对１６根矩形截面配筋钢纤维高强混凝土纯扭构件进行了试验研究。基于复合材料力学的混合法则,提出了配筋钢纤维高强混凝土纯扭构件抗裂扭矩和极限扭矩的计算公式。应用空间软化桁架模型对配筋钢纤维高强混凝土纯扭构件进行了荷载—变形全过程分析,并提出了简化的“二阶段”分析方法。比较表明,文中提出的理论计算方法与试验结果符合较好。     

钢筋砼纯扭和剪扭构件承载力计算公式的理论分析

运用空间桁架理论建立了受扭构件的受力模型，引用砼双向受力状态下强度理论和破坏准则推导了纯扭、剪扭构件承载力公式，并用规范公式进行分析，得出了剪扭构件的实用表达式，并和纯扭构件及纯剪构件承载力公式相衔接，使设计更为简便。     

钢筋混凝土纯扭和剪扭构件承载力计算公式的理论分析

运用空间桁架理论建立了受扭构件的受力模型,引用砼双向受力状态下强度理论和破坏准则推导了纯扭、剪扭构件承载力公式,并用规范公式进行分析,得出了剪扭构件的实用表达式,并和纯扭构件及纯剪构件承载力公式相衔接,使设计更为简便。     

预应力混凝土构件纯扭强度计算方法

以变角空间桁架理论为基础,在考虑莫尔应力协调条件下,提出了预应力混凝土纯扭构件破坏形态的判别准则,并建立了纯扭强度的计算方法.通过试验资料的验证,计算值与试验值吻合较好,并且具有较高的计算精度,因此,对预应力混凝土构件纯扭强度的计算方法进行进一步验证是十分必要的.研究预应力混凝土构件纯扭作用的机理和制定其强度的计算方法,是解决复合受扭强度计算的基础.     

钢筋砼压扭和拉扭构件受力模型及承载力公式分析

本文运用桁架理论建立了受扭构件受力模型，引用砼双向受力状态下强度理论和破坏准则推导出压扭和拉扭构件承载力公式，和现行规范（ＧＢＪ１０一８９）符合较好，验证了《规范》的合理性，并用试验结果检验了纯扭构件承载力计算公     

钢筋砼压扭和拉扭构件受力模型及承载力公式分析

本文运用杵架理论建立了受扭构件受力模型，引用砼双向受力状态强度理论和破坏准则推导出压扭和拉扭构件承载力公式，和现行规范（ＧＢＪ１０－８９）符合较好，验证了《规范》的合理性。并用试验结果检验了纯扭构件承载力计算公式。     

钢筋混凝土纯扭构件承载力探讨

本文在对受扭构件理论分析和试验验证的基础上，提出了完整的纯扭构件承载力的计算方法．其中包括：纯扭构件承载力的计算公式及其截面限制条件、随配筋强度而变的等效核心面积和配筋的上、下限．其相应的表达式概念较清楚，形式简洁．用文中方法验算承载力，其结果与试验符合较好．     

钢筋混凝土纯扭构件截面尺寸效应的试验

对适筋的钢筋混凝土实心及空心矩形截面纯扭构件,当取其截面高宽比、纵筋及箍筋配筋率,以及二者的配筋强度比基本相同,而具有不同的截面尺寸,对空心截面并具有不同的有效壁厚时,进行试验研究分析,提出了钢筋混凝土矩形截面纯扭构件截面尺寸对承载力影响的规律性,为今后建立构件受剪扭的统一计算公式,打下基础.     

钢筋混凝土受剪构件和受扭构件的破坏机理及受力模型的探讨

本文分析了钢筋混凝土受剪构件和受扭构件受力的相同点和不同点，运用桁架理论分别建立了受剪构件和受扭构件的受力模型，引用混凝土双向受力状态下的强度理论和破坏准则推导出受剪构件和纯扭构件承载力的计算公式，所得理论公式与试验结果符合较好，并验证了现行混凝土结构设计规范（ＧＢＪ１０－８９）有关公式的合理性，可供规范进一步修订时参考。     

倒L形型钢混凝土梁扭转刚度分析及强度计算

设计了2根倒L形钢筋混凝土对比梁和6根倒L形实腹式配钢型钢混凝土梁进行纯扭试验,主要从工字钢保护层厚度、混凝土的强度及配筋率等参数的变化来分析对扭转刚度的影响,另外,还给出了倒L形实腹式配钢型钢混凝土梁纯扭的开裂扭矩的计算方法,为工程实际应用提供参考。     

双筋梁在结构设计中的应用

通过单筋梁与双筋梁设计方法的分析比较，提出在结构设计中应采用双筋梁。     

低配筋轻骨料混凝土梁裂缝宽度的试验研究

在6根煤矸石混凝土梁和9根浮石混凝土梁试验的基础上,对低配筋轻骨料混凝土梁裂缝开展机理作了详细的分析.在试验结果和分析的基础上,提出了低配筋轻骨料混凝土梁裂缝开展宽度验算公式,并改进了纵向受拉钢筋的内力臂系数、钢筋应变不均匀系数的计算公式,使裂缝宽度的计算更为合理.     

钢骨混凝土梁挠度的计算

文章在5根钢骨混凝土梁试验研究的基础上,分析了钢骨混凝土梁的工作机理,提出了用有效工作截面计算钢骨混凝土梁挠度的方法.计算表明,挠度的计算值与实测值吻合较好.     

钢筋混凝土简支梁纵筋锈蚀对受剪承载力的影响

纵向钢筋的锈蚀将对钢筋混凝土梁的受剪承载力产生不利影响,而这一点往往易被忽视.以普通钢筋混凝土梁的“梁作用”和“拱作用”抗剪机理为基础,分析了无腹筋梁中纵向钢筋的锈蚀对“梁作用”和“拱作用”抗剪机理的不利影响和由此带来的受剪承载力的降低,并结合已有的试验结果,提出了受剪承载力降低系数α的计算方法以及无腹筋梁纵向钢筋锈蚀后受剪承载力的计算公式,计算结果与试验结果吻合较好,为进一步研究有腹筋梁钢筋锈蚀后的受剪承载力奠定了基础.     

Long term behavior of self-compacting reinforced concrete beams

Tests were carried out on 8 self-compacting reinforced concrete（SCC） beams and 4 normal reinforced concrete beams. The effects of mode of consolidation,load level,reinforcing ratio and structural type on long term behavior of SCC were investigated. Under the same environmental conditions,the shrinkage—time curve of self-compacting concrete beam is very similar to that of normal concrete beam. For both self-compacting reinforced concrete beams and normal reinforced concrete beams,the rate of shrinkage at early stages is higher,the shrinkage strain at 2 months is about 60% of the maximum value at one year. The shrinkage strain of self-compacting reinforced concrete beam after one year is about 450×10^-6. Creep deflection of self-compacting reinforced concrete beam decreases as the tensile reinforcing ratio increases. The deflection creep coefficient of self-compacting reinforced concrete beam after one and a half year is about 1.6,which is very close to that of normal reinforced concrete beams cast with vibration. Extra cautions considering shrinkage and creep behavior are not needed for the use of SCC in engineering practices.     

不同连梁形式联肢剪力墙的静力弹塑性分析

建立12层钢筋混凝土联肢剪力墙结构分析模型,用两种不同的侧向载荷分布模式,分别对采用钢筋混凝土连梁和型钢混凝土连梁的联肢剪力墙结构进行静力弹塑性(Pushover)分析.在此基础上,以变形和延性(包括顶点位移、层间位移和结构塑性铰分布)为参数评估其抗震性能.研究发现,在承载力相同时,型钢混凝土连梁比钢筋混凝土连梁的截面尺寸小很多,型钢混凝土连梁的联肢剪力墙抗震性能较好.     

钢筋钢纤维混凝土梁正截面抗裂计算方法

根据试验结果 ,分析了钢纤维含量特征值和钢纤维类型等因素对钢筋钢纤维混凝土梁正截面抗裂的影响规律 ,研究了钢纤维对混凝土抗拉强度的增强效应与钢纤维对梁正截面抗裂度的增强效应之间的一致性关系 .提出了钢筋钢纤维混凝土梁正截面抗裂计算的方法     

二次受力钢筋混凝土套迭梁正截面强度的试验研究

本文对套迭梁进行模拟实际施工过程的二次受力试验，并提出计算方法。     

自密实钢筋混凝土梁阻尼比的试验研究

对15根自密实钢筋混凝土简支梁进行了动态测试实验,实验结果表明：随着自密实混凝土强度的提高,其阻尼比降低;随着自密实混凝土梁的固有频率的增大,其阻尼比减小;随着自密实混凝土梁配筋率的提高,第一阶固有频率下的阻尼比降低;各自密实钢筋混凝土试验梁的阻尼比基本介于0.5%-1.0%之间.