焦炭塔中复合钢板15CrMoR+TP410S的焊接工艺研究

针对焦炭塔主体材料焊接的特殊要求 ,对复合钢板 15CrMoR +TP410S的基层材料 15CrMoR的焊接和复层的耐蚀堆焊进行了焊接工艺试验和分析 ,提出了复合钢板 15CrMoR +TP410S合理的焊接工艺 ,可用于焦炭塔主体材料 15CrMoR和复合钢板 15CrMoR +TP410S的焊接     

复合钢板焊接工艺评定

复合钢板焊接的实质是基层材料的焊接和在基层材料上堆焊耐蚀层,了解这一点对合理进行复合钢板的焊接工艺评定至关重要。     

16MnR+321复合钢板换热器焊接质量控制

文章结合不锈钢复合钢板换热器制造实例，并经过焊接工艺评定，阐述了奥氏体不锈钢复合钢板容器在制造过程中，如何进行焊接材料和焊接工艺的选择，以得到力学性能优良、又具有良好耐蚀性的焊接接头，从而达到控制设备制造质量的目的。     

不锈复合钢板的焊接

不锈复合钢板的焊接工艺较为复杂，与单一钢板的焊接不同，存在着碳钢基层与不锈钢复层的互熔问题，因此，过渡层焊缝焊接材料的选择及焊接是关键。本文从不锈复合钢板的焊接材料、焊接方法、焊接顺序、坡口型式等方面详细介绍了这种特殊钢材的焊接技术。     

Q345R+317L复合厚钢板的焊接工艺

通过对基层较厚的Q345R钢和317L不锈钢复合钢板焊接性能的分析,制定了该复合钢板的焊接工艺,通过生产中的质量控制,确保了设备的制造质量。     

减压塔复合钢板焊接质量控制

本文总结了国内某炼油厂1000万吨/年常减压装置减压塔复合钢板焊接质量控制,通过对焊缝坡口设计、焊接材料、焊接方法及焊接工艺参数的确定,成功克服了复合钢板易引起的焊接缺陷,保证了设备的焊接质量,提高了焊接效率,为类似设备的焊接施工提供了新的思路。     

2.25Cr-1Mo-0.25V复合钢板制加氢反应器焊接

分析了加氢反应器主体材料2.25Cr-1Mo-0.25V钢板的化学成分及其焊接特点,介绍了2.25Cr-1Mo-0.25V复合钢板制加氢反应器的焊接结构设计、焊接工艺、质量控制措施以及热处理工艺,焊后反应器主体焊缝一次探伤合格率为98.5%,质量良好。     

不锈钢复合钢板厚壁压力容器焊接

高压釜是我公司定型批量产品 ,厚度往往大于2 5mm。以往由于不锈钢复合钢板供货困难 ,复层加基层的厚度均未超过 2 5mm,故这类设备的制造一直采用衬里或堆焊复合层等方法。衬里工艺复杂 ,质量不稳定 ,结合率不高 ,生产效率低。堆焊工艺极复杂 ,劳动强度大 ,生产效率低 ,因此成本高。近年来 ,随着不锈钢复合钢板技术日益成熟 ,我公司已成功地将不锈钢复合钢板用于制造高压釜 ,掌握了不锈钢复合钢板的切割、冲压、卷圆、焊接和热处理等制造工艺 ,笔者以 M- A高压釜为例 ,着重阐述厚壁不锈钢复合钢板的焊接问题。1　材料要求M- A高压釜属于三…     

复合钢板压力容器制造工艺

复合钢板压力容器因其良好的适用性和经济性而被广泛应用 ,但其制造具有特殊性。介绍了复合钢板压力容器制造中的板材复合、筒体下料、排版、焊接工艺及相关要求 ,按此要求制造的容器质量稳定     

15CrMoR＋0Cr18Ni9不锈钢复合钢板焊接工艺

分析了15CrMoR+0Cr18Ni9不锈钢复合钢板的焊接性,介绍了制造此材料加氢反应器时的焊接材料选择、坡口加工、焊接规范以及热处理工艺。     

Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊试验研究

为了解决Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊的焊接难点,从镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻最佳的Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺。经过大量针对性试验后,确定了一套较为合适的焊接工艺参数,并进行了试件的焊接。通过对试件堆焊层进行化学成分分析、力学性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的合理性、可行性。试验结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足工程要求。     

基于圆筒厚板焊接的三丝焊枪机头的设计

为了提高焊接生产效率,改善焊接质量,开发了一种用于厚板焊接的三丝焊枪机头,对三丝焊枪机头的工作原理及关键设计环节进行了分析说明。该三丝焊枪机头可实现上下、左右、前后6个方向的自由度调整,可适应多种规格焊丝的焊接,满足不同焊接工艺要求。对三丝焊枪机头进行了实际应用,应用结果表明,开发的三丝焊枪机头大大提高了焊接工件的焊接速度和焊接熔覆率,节约了成本。最后,指出了使用过程中需要注意的问题。     

电弧沉积条件下Cu基熔覆层的微观组织及性能研究

为了优化Q345B低碳钢的表面使用性能,设计相应的药芯焊丝并采用TIG沉积方法制备了Cu基熔覆层,通过OM、SEM、EDS、XRD和显微硬度测试等方法,研究了Cu基熔覆层的微观组织、元素分布、物相组成、界面元素扩散和表面硬度等。结果显示,在成分过冷的影响下,Cu基熔覆层由界面至顶部形成了不同的晶粒形貌。熔覆层主要由FCC结构的Cu-Ni-Cr-Fe固溶体、富Cr析出相和单质C元素组成,其中,由于微观偏析的存在,固溶体内元素分布不均匀,Ni、Fe元素主要富集在枝晶内,在枝晶间浓度较低;富Cr析出相主要以球状或棒状分布在基体上,少量单质C也在基体内均匀分布。研究表明,得益于合金元素的固溶强化和第二相粒子的第二相强化作用,熔覆层平均硬度达到202.8 HV0.1,高于纯铜和Q345B基体。     

15CrMoR+00Cr17Ni14Mo2/N08825复合板洗涤塔制造工艺择议

以某洗涤塔制造为例,针对技术条件要求爆炸复合的15CrMoR+00Cr17Ni14Mo2不锈钢复合钢板和15CrMoR+ N08825 (0Cr21Ni42Mo3Cu2Ti)镍合金复合钢板冷成形后采取正火加回火工艺只能恢复基材的供货状态,而由此导致在σ相析出温度(600～950℃)和敏化温度(300～840℃)长时间停...     

双相不锈钢厚板对接焊数值模拟

应用大型有限元分析软件ABAQUS,对双相不锈钢厚板焊接接头的残余应力进行数值模拟,获得了该厚板焊接接头残余应力的分布规律。结果表明,双相不锈钢厚板焊接接头的横向与纵向焊接残余应力水平较高,沿板厚方向的残余应力分布较为均匀,而且应力水平低。在厚板焊接中,纵向残余拉应力高于横向残余拉应力,而且最大的焊接残余应力均出现在焊缝与热影响区处。研究结果为双相不锈钢厚板焊接工艺优化和提高焊接接头的可靠性提供了理论基础。     

合金元素对Q345钢表面Cu基熔覆层组织及性能的影响

为了提高Q345钢的表面耐磨性以及得到性能优良的铜/钢复合材料,设计了两种Cu-Ni-Cr-C系金属粉芯焊丝,采用GTAW熔覆方法制备了两种铜基熔覆层,并利用SEM、EDS、硬度和摩擦磨损试验对熔覆层的组织和性能进行了研究。试验结果表明:两种熔覆层的基体组织均为Cu-Fe-Ni-Cr固溶体,并由于成分的差异在液相分离作用下产生了不同的析出相。其中,1#熔覆层的析出相主要为粗大的富Fe相,2#熔覆层的析出相以细小的富Cr相为主。两种熔覆层均与Q345钢基体达到了冶金结合,Cu、Cr、Ni、Fe元素在界面处均发生了一定的扩散。另外,得益于固溶强化和第二相强化作用,两种熔覆层的硬度均接近Q345钢基体,且2#熔覆层的硬度高于1#熔覆层,这与析出相的种类和尺寸有关。两种熔覆层均表现出了较好的耐磨性,其中2#熔覆层的摩擦系数略低于1#熔覆层,且磨损量与1#相比大大减少,表明其耐磨性更优。     

激光熔覆工艺参数对铅青铜熔覆层微观组织及性能影响

为了探索不同激光工艺参数对铅青铜熔覆层成形质量的影响,采用激光熔覆技术在42CrMo钢表面制备铅青铜熔覆层,并分析了熔覆层微观组织、硬度和减磨性能。结果表明,激光功率240 W、扫描速度5 mm/min为最优工艺参数,采用此工艺参数制备出的铅青铜熔覆层成形质量良好,组织致密、无气孔裂纹;铅青铜熔覆层组织主要由马氏体、α-Cu固溶体、CrMo₃S₄、Pb相组成;熔覆层平均硬度为334HV_0.1;熔覆层试样的磨损类型为黏着磨损和磨粒磨损的复合磨损形式。     

闪蒸塔焊缝缺陷成因分析及安全状况等级评定探讨

某炼油厂常减压装置闪蒸塔是一台不锈钢复合钢制造的压力容器,在首次定期检验中发现存在较多的超标缺陷。文中对缺陷产生的原因进行了分析,认为缺陷系不锈钢复合钢特殊的焊接结构和制造工艺所致。关于缺陷处理和容器安全状况等级评定,笔者提出应根据缺陷在基层或复层(包括过渡层)二个部位,分别按不同的准则进行安全状况等级评定。     

MIG焊接6063铝合金的工艺研究及缺陷预防

介绍了MIG焊接6063铝合金的焊接工艺参数、母材和焊丝的化学成分、坡口形式和焊接夹具的结构。焊接6063铝合金厚板材料时会出现某些缺陷,如打底层的焊缝成形较差,焊件的变形及背面金属氧化,在焊缝端部出现凹坑及过烧等现象。通过利用焊接夹具来控制焊接变形,在工件背面涂覆活性剂来保护焊缝防止氧化,合理控制焊缝层间温度等措施,可以提高焊接质量。     

Nb对激光熔覆Fe45Mn30Co10Cr10Nb5高熵合金层组织与性能的影响

在304L不锈钢表面采用激光熔覆法制备了Fe50-xMn30Co10Cr10Nbx（x=0, 5）高熵合金熔覆层,通过添加Nb元素和不添加Nb元素进行对比试验,研究Nb元素对于熔覆层组织和性能的影响。研究表明,采用激光熔覆法制备的高熵合金熔覆层顶部为细小的等轴晶,而靠近基体部分则为柱状晶;Nb元素的加入能够促进Laves相产生,提高了高熵合金熔覆层的硬度和耐磨性,Fe45Mn30Co10Cr10Nb5熔覆层的硬度最高可达357.6HV0.05,约为Fe50Mn30Co10Cr10熔覆层最大硬度的1.2倍,Fe45Mn30Co10Cr10Nb5熔覆层磨损失重相比Fe50Mn30Co10Cr10减少约27%。研究结果可为提高304L不锈钢表面性能提供一定的试验依据。