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本文研究了电弧喷涂中工艺参数对非晶涂层的含量以及性能的影响,以45钢为基材,制备了不同工艺参数下的涂层。研究结果表明,利用电弧喷涂技术可以铁基体上成功制备出含非晶涂层。不同工艺参数条件下所得涂层皆存在非晶相,但所得涂层质量存在明显差异。电弧喷涂完成后,对所制备的涂层与45钢进行了摩擦磨损对比试验,结果显示,在Fe基体上制备的非晶涂层显著改善了摩擦磨损性能。 相似文献
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采用机械合金化法制备了Mg65Cu25Gd10非晶粉末,并研究了球磨的转速、球料比和球磨时间等工艺参数对非晶形成的影响.研究表明当球料比为20∶1,转速为200r/min时较为合适,形成非晶所需的最短时间为40h.采用差示扫描量热仪(DSC)研究了球磨得到的非晶粉末的热稳定性,得到了热力学参数玻璃转化温度Tg、开始晶化温度Tx,过冷液相区宽度ΔTx和晶化焓ΔH等,并将其与熔炼法获得的样品进行对比,发现其热力学参数不受工艺过程的影响,仍然具有很好的热稳定性.同时,用Kissinger方程式对非晶粉末的晶化动力学进行了计算,得到了Tg和Tx的表观激活能. 相似文献
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通过铜模喷铸法成功制备了一系列内生β-Ti(Zr, Nb)枝晶增塑的Ti-Zr-Nb-Cu-Be非晶复合材料, 研究了成分对枝晶体积分数及尺寸的影响及其对复合材料力学性能的调节作用。结果表明, Ti48Zr20Nb12Cu5Be15合金压缩强度达到2061 MPa, 塑性变形高达22.5%, 表现出优异的综合力学性能。 非晶复合材料的塑性不仅与β-Ti(Zr,Nb)枝晶相的体积分数有关, 而且受到枝晶尺寸的强烈影响, 在一定体积分数条件下, 枝晶相的尺寸越大, 对剪切带的阻碍作用越明显, 合金的塑性越高。 相似文献
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半固态AlSi7Mg铝合金的新型流变成形 总被引:6,自引:0,他引:6
采用新型流变成形技术,研究了压射比压与压射速度对半固态AlSi7Mg铝合金流变压铸过程的影响.结果表明:将低过热度浇注与短时弱电磁搅拌相结合,能制备出均匀的半固态AlSi7Mg铝合金浆料,适合流变压铸,流变成型参数范围较宽,有利于提高压铸件的质量.试片的壁厚、压射比压和压射速度都对半固态AlSi7Mg合金浆料的充填性有较大的影响.对于10mm的试片,压射比压应〉15MPa,压射速度应≥0.384m/s;而对于5mm的试片,压射比压应≥20MPa,压射速度应≥1.152m/s. 相似文献
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制备ZL201合金半固态坯料、将其二次加热、触变模锻成形以及成形件热处理,研究了工艺条件对成形件的组织和力学性能的影响.结果表明:采用近液相线半连续铸造技术制备的ZL201合金半固态坯料微观组织为大量细小的等轴晶和少量短程枝晶;在适当的工艺条件(在640℃保温5 min,模具温度250~300℃,留模时间10~15 s)下可触变成形出表面光洁的ZL201合金成形件;经过T5处理后,ZL201合金的抗拉强度达到278 MPa,延伸率达到9%,大大高于压铸成形件的性能,其强化相为CuAl2和TiAl3.由于成形速度高,溶体高速充型,造成成形件气孔率高,使ZL201合金半固态压铸成形的组织致密度不如半固态模锻成形件,这是半固态压铸件强度低、模锻件强度高的主要原因. 相似文献
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AlSi7MgBe合金的半固态挤压成形 总被引:1,自引:0,他引:1
对采用近液相线半连续铸造技术制备的AlSiTMgBe合金坯料进行半固态挤压成形,通过组织与性能的分析,研究了AlSi7MgBe合金的半固态挤压成形性.结果表明:用近液相线半连续铸造技术制备的AlSiTMgBe合金坯料具有均匀,细小的蔷薇状组织,在575℃对其二次加热可获得稳定的、适合于半固态触变成形的球化组织,进行半固态挤压成形可获得表面光洁,组织细小,分布均匀的成形件,在540℃固溶5 h然后175℃时效10 h处理,其抗拉强度为325 MPa,伸长率为14.6%,表明具有良好的半固态挤压成形性. 相似文献
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在已镀铜涤纶织物表面采用电镀技术制备了一种非晶态Ni-Fe-P合金屏蔽织物。选用8因素3水平的正交试验对制备工艺进行了探讨研究,分析了电镀液组成对镀层沉积速率及组分的影响,借助SEM、EDS和XRD对镀层表面形貌、成分及结构进行了分析,并测试了合金织物的电磁屏蔽效能。结果表明,制备非晶态Ni-Fe-P合金织物的电镀工艺为硫酸镍135 g/L,硫酸亚铁105 g/L,次亚磷酸钠8 g/L,抗坏血酸24 g/L,柠檬酸36 g/L,亚磷酸22 g/L,温度65℃,p H值=1.5,电流密度13 A/dm2,合金织物表面镀层致密均匀,结晶细致,镀层为非晶态结构的Ni-FeP合金,其中P的质量分数为18.67%,在300 k Hz~1.5 GHz频率范围内,合金织物电磁屏蔽效能达到了60.82~73.63 d B。 相似文献
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A2017半固态合金的半固态扩展成形 总被引:7,自引:1,他引:7
用单辊搅拌(SRS)实验机进行了A2017合金的半固态凝固实验,研究了A2017半固态合金组织的形成机理。在轧辊剪切力的作用下在轧辊粗糙表面生长初始枝晶,破碎后形成自由晶,自由晶自由运动和生长形成细小均匀的A2107合金球形组织。在710~750℃内浇注,可制备出具有细小、均匀球形组织的A2017半固态合金。使用在辊-靴型腔出口处的扩展成形模可实现A2017合金半固态连续扩展成形,使半固态成形与扩展挤压相结合,通过控制浇注温度得到了表面状态良好的断面尺寸为14mm×25mm的A2017扁型材料。用半固态扩展挤压方法得到的材料断裂强度为280MPa(比国标值提高100MPa);延伸率为49%(比标准值提高29%)。 相似文献
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对采用近液相线半连续铸造技术制备的AlSi7MgBe合金坯料进行半固态挤压成形, 通过组织与性能的分析, 研究了AlSi7MgBe合金的半固态挤压成形性. 结果表明: 用近液相线半连续铸造技术制备的AlSi7MgBe合金坯料具有均匀、细小的蔷薇状组织, 在575℃对其二次加热可获得稳定的、适合于半固态触变成形的球化组织, 进行半固态挤压成形可获得表面光洁, 组织细小、分布均匀的成形件, 在540℃固溶5 h然后175℃时效10 h处理, 其抗拉强度为325 MPa, 伸长率为14.6%, 表明具有良好的半固态挤压成形性. 相似文献
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研究了化学镀Ni-Cu-P非晶态合金镀层的成分,结构、硬度及形貌等性能.研究结果表明:镀层中铜含量随着镀液中硫酸铜浓度的增加而提高,镍、磷含量随着镀液中硫酸铜浓度的增加而降低。由于铜具有优先析出的特征,导致合金镀层中Cu/Ni质量比远高于镀液中Cu^2+/Ni^2+质量比.在镀态下,Ni-Cu-P合金镀层为含铜、磷原子的镍基饱合固溶体.X-ray衍射表明:在镀态下及300℃以下热处理时,Ni-7.929%Cu-8.227%P(质量分数)合金镀层为非晶态结构,经400℃热处理后,开始有热力学平衡相Ni3P和Cu3P析出,合金镀层已转为晶态结构.Ni-7.929%Cu-8.227%P合金镀层的硬度随热处理温度的升高而增加,在400℃时,硬度达到最大值(845HV),热处理温度继续升高,合金镀层的硬度反而下降. 相似文献
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利用苯胺、曲拉通分别对氨气热处理的碳纳米管进一步功能化,修饰碳纳米管表面,促进碳纳米管分散。采用超声波辅助的浸渍-化学还原法制备非晶态NiB/CNTs合金催化剂,平均粒径为14nm、10nm的非晶态NiB颗粒均匀分布在苯胺、曲拉通处理的碳纳米管表面。苯胺、曲拉通功能化处理使催化剂的Ni负载量分别提高了10.4%、14.6%,同时提高了催化剂的乙炔加氢活性和乙烯选择性。将苯胺和曲拉通的处理效果比较,发现无论是NiB颗粒的分散度还是催化剂的加氢性能,曲拉通处理的效果明显优于苯胺。 相似文献