逆变侧触发脉冲调节器

概述直流输电调节方式一般有定电流调节、定电压调节、按频率调节。不管那种调节方式在逆变侧为了避免换相失败又有较高的功率因数均采用定关断角调节装置。我们这条线路,(大正)流侧采用定电流调节(整定值I_(dH)=150A),并有控制角上限逻辑(α不小于5°或110°)和下限逻辑(α≯120°)。逆变侧采用定关断角调节(δ_。=22°)、最小电流调节(I_(do)=125A)并有控制角下限逻辑(β≯60°)。为了保证直流输电系统正常运行,逆变定关断角(δ)调节及最小电流调节(?)要与整流侧的定电流调节相配合,调节量的大小     

对DZ15—40断路器触头扭簧的计算及探讨(Ⅱ)

三、断路器触头扭簧的计算3.对计算方法的探讨为了探讨文献的公式,采用其公式计算边相扭簧的M′.先求n=4+25°/360°=4.07算得M′=2.56N·mm/度当(?)_2=31°,M_2=79.4N·mm(?)_1=19.5°,M_1=49.9N·mm这样就得到了三种理论或计算的扭簧在相同的扭转角条件下的扭矩数值.同时也用一种使用中较符合实际触头压力中间值的扭簧,用它们检测出在相同的扭转角条件下的扭矩值.取其平均值列表对比见附表.     

优选法在线性旋变线性误差试验中的应用

我厂多年生产的7XX5B 型单绕组线性旋转变压器,工作转角范围从0°到108°,线性误差要求不大于5%。根据传统的试验方法除了测量0°时的零位讯号和108°时的最大输出电压外,还必须每10°测量一个点,从10°,20°,30°……100°的十个点中找最大误差点,作为最大线性误差。但实际上,线性误差的最大点,一般并不落在这些测试点上,在生产中,     

电机机座多刀切削工艺

目前在电机行业某些工厂中,车床加工电机机座内孔时,习惯用一把车刀依次加工出各部位,工人不仅劳动强度大,而且效率低,质量不易保证。我们在C516—1立车上采用多刀切削工艺,一次走刀即可将各加工部位全部车出,现介绍如下: 1 多刀切削工艺过程及特点图1为Y160—L机座加工简图。本工序原工艺如下,1车端面→2车φ260H_6铁芯档→3车φ262空档→4车φ262H_8止口→5倒1×45°角。共5个工步。由于用单刀调整法加工,工人需频繁停     

超临界锅炉螺旋水冷壁管屏螺旋角的弯制分析

<正>1螺旋管屏结构简介1.1螺旋水冷壁结构(见图1)1.2管屏规格以某工程超临界锅炉为例,组成管屏的管子规格为φ38×6.5,材质为SA213T12,扁钢6×15材质为SA387Gr11,管屏与水平线夹角为17.893°,成排弯管屏只有一个弯头,当管屏与水平线夹角成17.893°时在水平面内的投影弯曲角为90°,弯曲半径为R250 mm。整台锅炉螺旋管屏共约60屏。管屏最大宽度1855 mm。管子约为35支。管屏展开长度约为11 m。     

整流侧触发脉冲调节器

整流侧触发脉冲调节器的作用(大正)流侧触发脉冲调节(?)的作用是:1.轨出60°等距离触发脉冲;2.α=5°上限逻辑,保证换流阀可靠换相正常运行;α=110°上限逻辑在故障时,α急速移相,使(大正)流变逆变状态运行;α=120°下限逻辑防止α调节>120°时使α调节失去作用。为此,电路由以下几部分组成:60°计数(?)(可调脉冲发生(?));顺序触发脉冲分配(?)     

锥形导水机构导叶关闭时空间密合线精确公式与近似公式的探讨

本文推导了空间密合线的近似公式和精确公式,以及尾部密合线倾角公式和工装抬起角与平转角公式。作者曾对已知导叶在5°≤β≤11.25°的范围内作过计算。结果表明,即使β_1=5°时,头部叶宽、尾部叶宽与整叶宽尺寸,近似公式的偏差值也都小于4mm,一般情况下小于1mm。这样的偏差是允许的。所以,在一般情况下,近似公式能满足工程计算精度要求。     

对电力变压器短路承受能力试验标准的理解

标准中认为为了在一个线圈中获得最大的非对称电流,应在该相线圈的电压过零时合闸。通常把线圈看成是纯电感,即认为线圈短路阻抗角为90°,在电感两端电压为零时合闸,可得到最大电流值。但是并不是所有的变压器的实际阻抗角都接近于90°,甚至有的只有37°,通过计算表明,考虑到实际阻抗角对最大电流值的影响后,即在线圈的电压过零时合闸所得到的非对称电流值最大。     

转子槽单头冲模通用模柄

电机转子的单头冲槽模,特别是刀形槽模,如图1所示,它的α角随着电机的规格不同而有6°、8°、10°……等变化。同时由于它的形状不是对称图形,因而在高速冲床上进行单槽冲槽时夹持较困难。我厂原是用V形通用模柄夹持,这种夹持由于槽模不对     

狮子滩电站改造用水轮机转轮的研制

该电站机组增容改造用的S30转轮用一年时间研制成功。该转轮以HL741型转轮为基础改型,为13叶片,适当改变叶片进水角β_1,进水边轴面投影垂直部分斜切一角度,叶片头部为非对称形,出水角加大2°～4°,减薄叶片不影响强度而增大开口角尺寸部位的厚度,拉直下部凹下部分。改造机组流道的座环下部及尾水管直锥段,转轮出口直径由1930mm增至2050mm,座环固定导叶出水角由50°改为45°。其增容幅度达25％,平均运行效率较原有转轮约高2％～4％。1991年底该电站增容改造可行性审查会正式定为该电站改造用转轮,投入制造。     

新型可变步距角的步进电动机系统

本文介绍九相混合式步进电动机系统改变步距角运行的原理。采用改变通电方式的途径,不仅可以得到10°电角度倍数系列的步距角,还可以得到3°20′电角度倍数系列的步距角,采取大小步的方法,几乎可以获得任意所需的步距角(平均值大于3°20′电角度)或每转步数。文中介绍了130机座转子齿数乙=100的九相电动机系统实例,它的最小步距角是2′(每转10800步),可以获的2′的倍数或不是倍数的各种步距角(小于0.9°)。比较了在不同步距角情况下运行的牵出距频特性。     

吸尘器风机设计探讨(下)

气动力计算步骤确定了风机的主要设计参数H_N、Q_N、n_N后,便可进行气动力计算,确定叶轮的主要几何参数,见图8。 1.初选叶片出口安装角β_(2A) 在相同的转速n和直径D_2下,β_(2A)越大,真空度越大;考虑到效率及噪声等因素,β_(2A)不宜过大,一般初算时取15°～30°。 2.选择真空度系数H 真空度系数     

汽轮机轴瓦调正垫片的计算

汽轮发电机组在找汽封洼窝或对轮中心时,轴瓦的中心要相对于轴承座中心进行调正。一般汽轮机轴瓦上有调正垫块可以调正轴瓦中心。调正垫块下瓦为三块,上瓦一块,如图1所示。下瓦两侧垫块与垂直中心线有一夹角α,α一般为60°～75°(也有90°的,即调     

多极旋变试验理论机械角度的简化计算

多极旋转变压器零位误差试验和电气误差试验,由于理论机械角度多数不是整数度数,这就给机械理论角的计算增加了麻烦。例如,128对极90°电气角度时,对应的机械角为42′11.25″,15°电气角度时,对应的机械角为7′1.875″。而32对极,90°电气角度时,对应的机械角为2°48′45″,15°电气角时,对应的机械角为28′7.5″。但理论机械角度又是计算误差的依据,必须逐点计算。这样,在多极旋转变压器试验中,理论机械角度计算的工作量是相     

超高压输电线路风偏角的计算方法及风速取值的探讨

绝缘子串的风偏角对超高压输电线路塔头设计起直接的控制作用。例如,按现用的风偏角计算方法及风速取值计算500千伏超高压输电线路绝缘子串的风偏角:对工作电压约为45°～52°,对操作过电压为18°～24°,对大气过电压为10°。如绝缘子串长以5.2米计,则在上述三种电压下绝缘子串风偏后导线的水平位移分别为3.7～4.1米,1.6～2.1米和0.9米。导线风偏后的水平位移分别为正常工作电压所需间隙距离(1.35～1.50米)的250～330%,     

电站挡风抑尘板后流场特性的数值研究

电站挡风抑尘板用于露天的煤场的防风抑尘工程。采用标准k-ε紊流模型结合SIMPLE算法对正、侧阻风面夹角α=150°正六边形孔、α=180°圆孔和α=150°圆孔挡风抑尘板后的流场特性进行了数值研究。结果表明:α=150°、正六边形孔挡风抑尘板后流场稳定,挡风抑尘效果最好。     

模芯偏心度对挤塑管型壁厚的影响

<正> 一、前言在挤制塑料圆管过程中,造成其壁厚不匀的原因有两个:(1)在直角机头中,因熔料是沿90°方向流出的,所以处于机头90°拐角内侧的料流速率要比处在外侧的高;(2)由于模芯和模套不同心,料流在环状间隙各     

CY5112立车车削机座刀架改进

我厂去年试制Y315M电机,因缺少大机座车削设备,只好在维修车间的一台CY5112立车上进行加工。用这台单柱工作台移动立车,车削Y315M机座,存在两个问题:(1)如利用机床回转刀台下面的小四方刀台车削,由于机床回转刀台太大。不能进入机座内圆,无法进行车削。(2)如在四方刀台刀杆孔安装长刀杆车削,该机床垂直刀架距工作台最大距离为1200mm,Y315M机座毛坯长度为723mm,长刀杆需要长度为620mm,两者共长为1343mm,再加上回转刀台和夹盘爪厚度,远远超出该机床加工范围,所以,安装长刀杆也无法进行车削。为此,我们决定对CY5112立车刀架进行改进,以达到一部立车既能车削大型号机座,又能担任大的维修工件车削的目的。我们对该机床刀架作了如下改进:(1)将回转     

气隙取气汽轮发电机转子全隐式甩风斗甩风特性的数值研究

为提高全隐式甩风斗甩风能力,在分析全隐式甩风斗结构对其甩风性能影响的基础上,采用动态模型对全隐式甩风斗甩风特性进行了数值研究。通过对38个不同结构全隐式甩风斗流道内流场的分析与甩风量的比较,得到了结构参数出流角a、导流槽倾角b和槽深d对全隐式甩风斗甩风性能的影响规律。综合考虑全隐式甩风斗甩风性能与其结构强度,推荐在无导流槽时取a=70°;有导流槽时取a=65°~75°、b=30°~45°,在风斗及转子结构强度允许的条件下d越大越好。     

无刷直流电机绕组通电方法分析

三相无刷直流电动机绕组常采用两种基本工作方式 :180°电型和 12 0°通电型。 180°通电型电机绕组利用率最高 ,但带来了转矩脉动 ;12 0°通电型绕组利用率低一些 ,但可以减弱绕组带来的转矩脉动 ,本文提出了介于两者之间的第三种通电型式 ,其基本原理如下 :把 180°通电型的相绕组导通时间减小一些 ,小于 180°,或把 12 0°通电型导通时间加大一些 ,大于 12 0°,这样我们就能得到一种新的导通方式 ,先三相导通 ,每相导通角小于 180° ,再两相导通 ,使一相停止导通的时间小于 6 0°,然后反向三相导通再反向二相导通。在这种新的方式中 ,即…