14Cr1MoR＋347H不锈钢复合板焊接

根据14Cr1MoR＋347H不锈钢复合板的焊接特点,为避免在焊接过程中出现冷裂纹,确保焊接接头各方面性能满足设计要求,合理选用了焊接材料,制定了可行的焊接工艺和热处理工艺,并成功应用在生产实践中。     

复合板13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2的焊接工艺

某容器主体材料为75mm+4mm厚的13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2不锈钢爆炸复合板,由于13MnNiMoNbR钢板的焊接性一般,焊接时易产生冷裂纹和延迟裂纹,焊接过程中必须严格控制预热温度、层间温度,做好焊后消氢及保温工作;再加上00Cr17Ni14Mo2超低碳不锈钢复合板的焊接工艺复杂,焊接质量要求高,同时为了保证焊接质量,对焊后热处理要求也极高。     

爆炸焊接对基材力学性能要求的研究

通过对常用奥氏体不锈钢复合板的基材和对应复合板的力学实验数据发现:复合板在进行爆炸复合后的消应力热处理时,对较厚的基材,为保证碳钢内部也能达到稳定化温度,其保温时间会相应增加,但碳钢中的碳向奥氏体扩散,致使在复合界面奥氏体增碳,碳钢脱碳,最终导致复合板的抗拉及屈服强度出现衰减。为保证爆炸焊接复合板的力学性能满足标准要求,建议提高基材的力学性能要求。     

S-Zorb再生器焊接修复技术研究

针对使用近2年且超温运行的S-Zorb再生器,通过力学性能试验、金相组织分析和模拟焊后热处理试验,研究其主体材料14Cr1MoR(H)的劣化状况,并开发焊接修复工艺.结果表明:母材常温下屈服强度和断后伸长率分别下降40％和15％,焊缝热影响区冲击韧性下降约30％,材料存在一定程度的劣化,但其金相组织状态正常,韧脆转变温...     

690℃退火对Q345R钢板性能的影响

对厚度为22～120mm的Q345R试样,采用690℃×8h的热处理规范对其进行消除应力热处理试验,并对热处理后的试样做金相组织观察和力学性能检测。试验结果表明,在0～20℃下,Q345R母材板经过690℃×8h的退火热处理,其力学性能和工艺性能均能满足GB 713—2008《锅炉和压力容器用钢板》要求。     

超级奥氏体不锈钢N08367+Q345R爆炸复合板试验研究

通过试验和检测,对超级奥氏体不锈钢N08367的力学性能、焊接性能、爆炸焊接性能以及所采用的热处理工艺对消除爆炸焊接应力和复层N08367耐腐蚀性能的影响进行了分析。结果表明,N08367+Q345R爆炸焊接复合板性能优越,能够达到标准要求,该爆炸焊接复合板具有良好的焊接、爆炸焊接和耐腐蚀性能,可广泛应用于各种酸性、碱性等腐蚀环境中。     

双相不锈钢钢管性能控制的新途径——亚稳界分解热处理(上)

475℃脆化限定了铁素体不锈钢管及双相不锈钢管只能在280℃以下温度服役,富Cr的α′铁素体析出并最终造成贫Cr的α″铁素体强度和硬度增加,但耐蚀性劣化是公认的事实。然而近期研究揭示,280~500℃短时时效并不损害双相不锈钢铁素体区的耐蚀性,这种称为亚稳界分解热处理的工艺可能成为既达到强化又优化耐蚀性的附加热处理方法。简要介绍了高Cr铁素体不锈钢的475℃脆化以及析出分解和亚稳界分解的本质区别,同时讨论了双相不锈钢亚稳界分解热处理的原理及其作为一种新型合金制造方法的应用。     

双相不锈钢管性能控制的新途径——亚稳界分解热处理(下)

475℃脆化限定了铁素体不锈钢钢管及双相不锈钢钢管只能在280℃以下温度服役,富Cr的α′铁素体析出并最终造成贫Cr的α″铁素体强度和硬度增加,但耐蚀性劣化是公认的事实。然而近期研究揭示,280~500℃短时时效并不损害双相不锈钢铁素体区的耐蚀性,这种称为亚稳界分解热处理的工艺可能成为既达到强化又优化耐蚀性的附加热处理方法。简要介绍了高Cr铁素体不锈钢的475℃脆化以及析出分解和亚稳界分解的本质区别,同时讨论了双相不锈钢亚稳界分解热处理的原理及其作为一种新型合金制造方法的应用。     

14Cr1MoR钢制大型焦炭塔的整体热处理

介绍了4台材质为14Cr1MoR、规格为φ9 800 mm×37 001 mm×(30/32/34/38/42)mm的焦炭塔现场组焊后整体进行热处理的工艺、热处理过程中的防变形措施以及其他应注意的问题。     

大型焦炭塔整体热处理技术

介绍了4台材质为14Cr1MoR、规格为Φ9 800 mm×37 001 mm×(30/32/34/38/42)mm的焦炭塔现场组焊后整体进行热处理的工艺、热处理过程中的防变形措施以及其他应注意的问题。