10000m^3天然气球罐支柱与球壳连接结构的优化

通过对10000m3天然气球罐的b型和c型支柱及不同的支柱帽厚度和不同的连接板厚度的球罐结构进行有限元应力分析和研究,最后得到最佳的支柱与球罐的连接结构.     

球罐支柱与球壳连接处强度的有限元分析

针对球罐支柱与球壳连接处的有限元网格难以处理的问题,以1台2 500 m3丙烯球罐为例,采用有限元前后处理软件HyperMesh 6.0得到了高质量的网格划分.以该有限元模型为基础,采用有限元分析软件ANSYS 8.0模拟水压试验工况.同时结合现场水压试验,采用电测法对球壳及支柱相应部位进行应力测试.电测法、有限元应力分析结果以及理论计算值三者结果基本吻合,从而验证了采用HyperMesh6.0来处理支柱与球壳连接处的网格的可行性.计算结果表明,水压试验工况下该球罐最大应力点位于支柱盖板与球壳连接处壳体外壁,与GB 12337-1998《钢制球形储罐》中最大应力点位于支柱与球壳连接处的最低点的结论并不一致.     

球罐的支柱与球壳接合线误差原因及纠正

本文分析了球形储罐支柱与球壳接合线误差产生的原因,提出了合理的净料方法和修整措施,这是球罐预制中一个值得注意的问题。     

乙烯球罐球壳板的组装

乙烯球罐的球壳板的组装基本上采用散装法。而在北京东方化工厂安装的四具三带混合式乙烯球罐赤道带的安装又采用了两种迥然不同的方法。在球罐安装过程中,严格控制各部间隙及几何尺寸的调整,取得了良好的效果。     

混合式球罐球壳板尺寸的计算

为了简便,先说明下面公式中的符号意义Ｒ———球壳内半径,ｍｍ;Ｄ———球壳内直径,ｍｍ;α0———极带的半球心角,°;α1———第1带的球心角,°;α2———第2带的球心角,°;αｉ———第ｉ带的球心角,°;Ｎｉ———第ｉ带的分瓣数;θ1———极带中板的球心角,°;θ2———极带侧板的球心角,°;θ3———极带边板的球心角,°。1极带板尺寸计算极带分为7块的混合式球壳结构及坐标系(如图1)。则相应的各弧曲线方程为图1　混合式球罐极板的分瓣及坐标系1—Ｘ2 Ｙ2=Ｒ2　2—Ｘ-Ｙ=0　3—Ｘ Ｙ=0　4—Ｘ2 Ｙ2=Ｒ2ｓｉｎ2(θ1/2 θ2 θ3)5—Ｘ2…     

球罐球壳极板质量的理论计算

球罐球壳板极板结构特殊,在设计过程中采用简单的数学计算公式难于计算出每块极板的精确质量。以球壳板几何尺寸计算结果为基础,利用球面三角理论进行了桔瓣式及混合式球壳极板理论质量的计算。该方法简单快捷,准确度高。     

球罐支柱与赤道板的组装工艺

1985年初,我厂承接了两台δ=22mm,16MnR,1000M~3的球罐制造任务。该设备根据82年版“球形贮罐设计规定”的要求,我们采用了分段支柱,上段支柱与赤道板在制造厂组焊,并经焊后整体消除应力热处理的工艺。该结构(见图1)及其制造工艺的特点是:便于现场安装;避免了超规范球罐整体热处理;可防止支柱焊接部位脆性破坏的发生。这种工艺为能生产出安全可靠的球罐提供了一种重要的制造手段。     

球罐支柱轴向稳定性分析与设计

对影响球罐支柱轴向稳定性的各种载荷的作用进行了详细分析,并对载荷的组合工况进行了考证,就拉杆与支柱上端连接位置对支柱的稳定性影响进行探讨,得出球罐支柱轴向稳定通常取决于水压试验工况.拉杆与支柱连接位置对支柱稳定性影响不大,但对拉杆本身等有极大的影响.文章还指出GB 12337-1998标准中球壳a点的应力计算中应补充涉及支柱上端水平力及其弯矩的作用.     

混合式球罐球壳板幅计算及成型加工

国内外大型球罐多采用混合式结构 ,混合式球罐的制造具有代表性。推导了混合式球罐球壳板下料板幅计算的通用公式 ,并介绍了球壳板的成型方法和坡口切割工艺     

混合式球罐球壳极带板的计算及应用

介绍了混合式球罐的结构形式、球壳极带板的计算方法、计算机程序以及该型球罐的应用前景等     

球壳结构类型的比较及下料板幅的计算

球壳用材占整个球罐耗材量的90%左右,掌握球壳板下料板幅的计算,比较不同分瓣类型的球罐制造特点,对球罐的设计和制造具有重要意义。为此专门介绍球壳板下料板幅展开计算方法,并比较了不同结构类型球罐的特点。     

大开孔球壳与内伸接管连接区的实验应力分析

建立一套设计压力为 5MPa、开孔率di/Di 为 0 6、内伸接管长度为 2 0mm的半球形封头大开孔内伸接管实验装置 ,利用电测法在压力为 3 0MPa ,3 5MPa ,4 0MPa等多组实验压力下 ,对封头与内伸接管的连接区进行了实验应力分析。结果表明 ,最大应力为封头与接管连接区外壁的环向拉应力     

砂岩泊松比函数的提出及研究

泊松比是一个重要的材料属性参数,它反映了材料在受载情况下横向变形和纵向变形之比,有明确的物理意义。但岩石的泊松比相对金属而言有其特殊性,岩石的泊松比不是定值,而金属的泊松比是定值,故岩石泊松比的变化规律值得深入研究。文中以南充砂岩和武胜砂岩2种岩样为例进行了岩石三轴压缩实验,分析处理了实验数据,提出了泊松比函数概念,并且推导出了泊松比函数公式,得到了泊松比函数与标准泊松比、峰值泊松比以及最大泊松比之间的关系,分析了泊松比函数中的各个材料参数的物理意义。泊松比函数很好地解释了岩石在受力变形过程中的一些物理现象,具有实际的力学研究意义。     

联合站净化油处理系统优化研究

本文主要对联合站原油处理中的净化油处理系统的优化进行研究,对净化油处理工艺流程进行分析,对净化油处理的主要设备及过程进行阐述和优化研究。     

球形储罐球壳板片尺寸计算理论及系统概述

球形储罐目前已广泛应用于各工业部门，其球壳的结构形式分为桔瓣式与混合式(即桔瓣与足球瓣混合式)两种，在工程设计中对球壳板片尺寸进行较精确的计算是十分重要的。文章系统介绍了球壳板片尺寸计算系统的原理、结构和应用前景。     

完善公司激励与奖励机制之浅见

以科技奖励为代表的科技激励与奖励机制在推动科技创新与技术进步工作中发挥着巨大的作用,表明建立和完善激励政策体系与规范的实施机制对企业发展和激发广大员工的积极性和创造力尤为重要。从科技奖励与激励政策的基本认识入手,分析了包括薪酬激励、科技成果奖励、评优选先表彰在内的现行科技激励机制的实施情况,并就全面实施激励与奖励政策,进一步发挥其作用,推动公司可持续、高效和稳定发展,提出了建设积极的激励与奖励政策机制、突出公平竞争与业绩导向原则、实施规范科学的人员激励政策、待遇配套等若干工作建议。     

基于杨氏模量、泊松比和各向异性梯度的裂缝介质AVAZ反演方法

为了全面地描述裂缝介质的储层特征、流体性质和各向异性特征,提出了由宽方位叠前道集数据直接获取裂缝介质弹性参数和各向异性梯度参数的振幅随方位角变化(Amplitude Versus Azimuth,AVAZ)反演方法。首先推导了基于杨氏模量、泊松比和各向异性梯度的各向异性AVO方程,通过与Ruger近似进行对比,分析了该方程的近似精度。然后利用实际测井资料和二维逆掩断层模型建立了不同方位角的合成叠前角度道集,对未加噪声和信噪比为3的宽方位叠前角度道集进行了AVAZ反演方法测试,结果表明,未加噪声和信噪比为3的合成宽方位叠前道集均能反演得到符合地震反演精度的杨氏模量(E),泊松比(σ)和各向异性梯度(Γ),噪声对杨氏模量的反演影响较小,不含噪声时泊松比和各向异性梯度的反演精度更高,与真实值吻合程度较高。