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<正> 一、问题与分析过去,高炉与出铁场大都设计成相互独立的结构。但随着炼铁工艺的改进,要求出铁场应尽可能地靠近高炉,因此,将出铁场与高炉连成一体的设计方案已成为高炉工程设计的重要课题。如新近设计的邯郸钢铁总厂的容积为1260m~3的高炉,其出铁场就是与高炉本体连成一体的。这种布局,不但满足炼铁工艺要求,也使结构布置更趋合理,从而节约了钢材。然而,新设计形式亦带来一些新问题,本文就出铁场与高炉本体连成一体所产生的不均匀沉降方面的问题,提出一些初步分析。 相似文献
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肖宝恒 《建筑热能通风空调》1985,(4)
梅山1080m~3高炉出铁场除尘是按2座高炉共一套除尘系统设计的。一座高炉每昼夜出铁10次,每次出铁时间35分钟,两座高炉每昼夜总出铁时间为700分钟即11小时40分,不出铁时间为12小时20分。除尘风机:Y_4—73—11型22D离心风机Q=434000m~3/h,n=960rpm。配用电动机:JSQ1512—6型,N=781Kw.n=990rpm,实际工况下的轴功率Ne=667Kw。 相似文献
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郭丰年 《建筑热能通风空调》1993,12(2):22-25
三、宝钢1BFR出铁场除尘的展望宝钢1BFR出铁场除尘于1989年开始准备,1990年6月开展设计,1991年1月1日破土动工,1993年底出铁,计划历时四年建成。 (一)宝钢1BFR出铁场除尘的设计宝钢1BFR出铁场除尘的模式基本上与1BF及2BF相仿,主要作了以下五点调整: 1.根据2BF炉顶除尘运行后烟尘失控的原因分析,以及整改后所存在的问题。1BFR炉顶除尘中增设上料罐口抽风罩,进一步提高除尘效果。 相似文献
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首钢高炉圆形出铁场结构设计的构思与改进 总被引:1,自引:0,他引:1
首钢第2、第3、第4号高炉在大修改造工程中,采用了圆形出铁场结构,对常规的矩形出铁场结构设计作了突破性尝试。本文即阐述了圆形出铁场结构设计的特点、发展概况,论述了高炉空间结构设计的基本原则,总结了由圆形出铁场出现的环形吊车梁设计试验的结论性意见,同时对现有的结构设计提出了改进设想。 相似文献
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对位于全国不同气候区的7栋办公建筑的多联机进行了长期的能耗监测,发现寒冷地区多联机在制热季的能耗约占全年能耗的60%;夏热冬冷地区制冷季的能耗约占全年能耗的50%,制热季能耗占比在29%~40%之间;在夏热冬暖地区,多联机的制冷季能耗占比在80%以上。多联机的能耗强度与用户入住率、室外温度等因素密切相关。结合已公开的实测数据资料,分析了19栋办公建筑多联机的年度能耗强度,结果显示:我国办公建筑多联机的能耗强度在20~50kW·h/(m~2·a)之间,折合标准煤为6.5~16.4kg/(m~2·a);在建筑面积大于2万m~2的办公建筑中,相对于其他类型的集中式空调系统,多联机具有节能优势。 相似文献
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<正> 一、概况某炼铁厂高炉出铁场厂房建于1958年。厂房为18m跨度、4m×6m长的现浇钢筋混凝土结构。屋面为现浇钢筋混凝土双坡屋面(其位置如图1所示的①至⑤线)。1959年设计部门对高炉风口平台和出铁场改建时增加了⑥、⑦线柱。1967年出铁场进一步改扩建;对原柱列接长加固,升高屋面,增设1台5t桥式吊车。升高后的屋盖为三角形钢屋架和2mm厚铁皮瓦屋面,檩条用12号槽钢。另外,在①线至⑤线增设通风屋脊。原5.200~6.000m出铁平台保留。这次改造还从①线往左接长8.57m,在此跨内设2榀屋架,其中1榀距①线为4m。此屋架坐在(1a)与①线间柱顶的钢筋混凝土托架梁上。1971年设计部门对该厂房进一步改建。拔除(B)列⑤、⑥线柱,从而形成12.8m大柱距。往①线与⑦线间增设钢托架和钢吊车梁,屋面用2mm厚铁皮瓦。 相似文献
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介绍了高炉出铁场烟尘的特点及性质,归纳了高炉出铁场烟尘的捕集方式,分析了高炉出铁场烟尘捕集方式存在的问题。指出高炉出铁场除尘的关键是烟尘的捕集,强调应掌握烟尘的流动扩散规律,找出最佳捕集方式,从根本上解决高炉出铁场烟尘的捕集问题。 相似文献
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<正> 黑龙江省是我国位置最北,纬度最高,气温最低的省份。平均气温,南北温差达16.2℃。我省采暖天数长达177~217天,采暖期平均气温为-8.5℃~-17.8℃。近几年来,城镇每年新建房屋建筑面积约1100万m~2,(其中住宅约750~800万m~2)。至1989年末,全省城镇房屋建筑面积有28611万m~2,其中住宅15750万m~2。按采暖方式分类,其中城市集中供热4150万m~2,小区锅炉房供热1126万m~2,分散锅炉供热14880万m~2,分散采暖(火墙,火炕,火炉等)8455万m~2。全省村镇房屋建筑面积为36018万m~2(其中住宅30053万m~2),分散锅炉供热约2312万m~2,分散采暖34706万m~2。 相似文献
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1 工程概况 涌金广场工程位于杭州市繁华地段,占地面积1.5万m~2,总建筑面积10.9万m~2,两层地下室。采用大直径钻孔灌注桩及一层环形水平内支撑体系,为目前国内最大的环形水平支撑。支撑梁及圈梁均为钢筋混凝土结构。水平支撑结构钢筋混凝土总量约3000m~3,需拆除部分约2000m~3。水平支撑体系所用混凝土设计强度等级为C35,主筋采用φ25,各部位布筋量不同,在支撑梁与圈梁连接处有加肋构造;箍筋φ10,间距一般为200mm。梁截面有2000mm×1000mm、1500mm×1000mm、1400mm×900mm、800mm×800mm、600mm×600mm多种(图1和图3)。 相似文献
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提高农村住宅建设的综合效益(摘要) 总被引:1,自引:0,他引:1
一、概论 1979年以来,我国农村发生了历史性变化。农村经济迅速发展,乡镇企业异军突起,农民收入不断增加,农村建房出现兴旺景象。据统计,从1979年到1990年,乡村新建住宅73亿m~2,相当于前30年总量的2.4倍,平均每个农民的住房面积从78年的10.7m~2增加到19.7m~2,约9200万户农民迁入新居。从79年开始,全国农村掀起建房热潮,至今兴而不衰;82年开始, 相似文献
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从蒸压热平衡角度分析了B05级蒸压加气混凝土制品生产线的热耗和节能途径。结果表明,干密度每相差100 kg/m~3,能耗相差16.5 kg蒸汽热能;坯体水料比每差1%,蒸汽能耗相差约1 kg/m~3;与进釜坯体温度80℃相比,进釜坯体温度50℃,需多加蒸汽23 kg/m~3,进釜坯体温度30℃,需多加蒸汽38 kg/m~3;与蒸压釜初始温度70℃相比,冷釜升温(设20℃)需增加蒸汽量11.33 kg/m~3,蒸压釜初始温度40℃,蒸压釜升温需要增加蒸汽量6.8 kg/m~3;蒸压釜矿棉保护层厚度为200 mm和100 mm比较,蒸压釜散热损失使每m~3制品减少约2 kg/m~3;尾气排放热能相当于29.25 kg/m~3蒸汽热能;每m~3制品产生冷凝水热能为29.5 kg/m~3蒸汽热能。 相似文献
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基于CFD技术对容量0.1~15.0 m~3油罐全液面热辐射分布进行数值模拟,建立火场热辐射分布模型,探讨热辐射的分布规律。模拟结果表明:大型油罐全液面火灾中,热辐射通量随目标点距油罐的距离先增大后减小;对于3×10~4 m~3汽油罐全液面火灾,目标点距罐壁的距离为0时热辐射通量较小,为2.68kW/m~2;距罐壁约26 m处热辐射通量达到峰值21.60 kW/m~2。油罐直径影响火场热辐射的分布强度和传播范围,罐壁高度影响火场热辐射的分布。 相似文献