退火气氛对中锰合金钢热浸镀锌的影响

观察并研究了不同氧势的退火气氛对中锰合金钢表面氧化物状态和热浸镀锌性能的影响。用合金元素内外氧化理论分析了不同氧势对氧化物形貌的影响,并进一步通过钢板表面氧化物脱落理论以及Bellhouse曾提出的Zn桥理论分析了不同氧化物形貌对热浸镀锌的影响。结果表明:退火气氛中氧势较低时,钢板表面氧化物为颗粒状,较高时以玻璃质的膜状为主,并有部分颗粒状氧化物夹杂。颗粒状氧化物形貌表面更有利于热浸镀锌的发生,其热浸镀板抑制层颗粒出现了分化,有些区域晶粒细小而致密,而有些区域晶粒粗大而稀疏;但玻璃质的膜状氧化物表面热浸镀板抑制层颗粒细小且不连续,生长不充分。     

22MnB5热成形钢铝硅镀层的制备工艺及抗氧化性能研究

随着汽车工业对轻量化和安全性要求的提高,热成形高强钢在汽车领域的应用越来越广泛。针对22MnB5钢在热成形过程中表面易氧化和脱碳的问题,通过热浸镀Al-Si镀层提高热成形钢的抗高温性能。结果表明:当浸镀温度为700℃、浸镀时间为5 s时,22MnB5钢表面Al-Si镀层厚度约为40μm,其中Al-Si镀层截面组织由铝基固溶体、Fe-Al-Si三元合金和Fe-Al二元合金相三层组成。相比于原始钢板,热浸镀Al-Si镀层的22MnB5钢的抗高温氧化能力大幅改善,在900℃保温时其氧化增重速率约为0.11g/(m2·min)。     

园林钢护栏的表面镀层与耐蚀性能研究

对园林钢护栏进行表面热浸镀铝处理,观察热浸镀层的表面和截面形貌,研究扩散退火对镀层形貌、物相、成分和耐腐蚀性能的影响。结果表明,扩散退火前钢护栏表面镀层较为致密、均匀,镀层与基体界面结合良好,未发现有显微裂纹或者孔洞缺陷,外表层为富Al层,次表层为Fe-Al合金层。扩散退火后,表面镀层发生了Fe、Al元素的扩散,镀层表层的氧化物为Al_2O_3,而镀层内层主要为FeAl。经过扩散退火处理后,镀层的耐腐蚀性能明显提高。     

典型汽车用镀锌板耐腐蚀性能研究

目的 汽车用镀锌板电泳漆膜遭到破坏后的耐膜下扩蚀性能。方法 采用SEM、GDS、XPS、电化学工作站研究了3种典型镀锌板GA、GI、ZM的镀层结构。采用循环盐雾试验、大气暴露试验研究了电泳前3种镀锌板的耐腐蚀性。采用循环盐雾试验研究了3种镀锌板电泳后的耐腐蚀性能。结果 GI板和ZM板表面光滑平整,仅可见部分光整坑,表面存在较多Al的氧化物,ZM板表面存在较多Mg的氧化物,GA板镀层含有10%左右的Fe,表面由于含有ζ相和δ相,小孔洞较多。涂装前ZM耐腐蚀性优于GI和GA材料。ZM镀层中含有电位较负的二元共晶相MgZn₂,在腐蚀过程中,MgZn₂优先发生腐蚀,由于阴极氧还原产生大量的OH^-会导致镀层表面pH值升高,优先溶出的Mg离子可以抑制镀层表面薄液膜碱化,而较低的pH值可以促进保护性镀层Zn₅(OH)₈Cl₂·H₂O的生成,氧在其表面的还原速率较低,对镀层有一定的保护。GA和ZM材料涂装后的耐蚀性均优于GI材料,二者机理存在一定区别...     

预镀层不锈钢/铝异种金属高频感应钎焊接头界面及力学性能分析

文中通过热浸镀一层纯铝到不锈钢表面,再对0Cr18Ni9不锈钢和LF21铝合金采用高频感应钎焊.当热浸镀时间从10 s增加到50 s时,镀层厚度从7 μm增加到20 μm,反应层由FeAl₃向Fe₂Al₅发生转变.在热浸镀温度为750℃,浸镀时间为10 s时,镀层成型最好,高频感应电流为270 A,加热时间30 s时,抗拉强度达到167.12 MPa,比不浸镀的接头强度高63.8%.主要是因为镀层限制钢中的Fe原子和Al-Si钎料中的Al,Si原子的相互扩散,在热浸镀不锈钢与铝合金反应中使Fe₂Al₅转化为Fe（Al,Si）₂固溶体而未形成5-Al₈Fe₂Si化合物,降低了界面上硬脆化合物的含量,力学性能随之提高.     

燃油箱用无铅表面处理钢板材料的发展

镀铅锡合金钢板是传统的汽车燃油箱钢板材料,但由于人们环保意识的增强,燃油箱无铅化已是大势所趋.发达国家的许多钢铁厂开发了各种无铅且耐蚀性更好的汽车燃油箱用表面处理钢板材料,包括无铅镀层钢板和预涂层钢板两大类.热浸镀Al钢板、热浸镀Zn-Sn钢板、电镀Zn-Ni钢板、热镀Zn闪镀Ni双层镀钢板等无铅镀层钢板和预涂层GA钢板、预涂层电镀Zn-Ni钢板等预涂层钢板都已在汽车上应用.具有优良耐蚀性、成形性和焊接性的无Pb、无Cr(VI)预涂层钢板已成为汽车燃油箱钢板发展的方向.     

Ti6Al4V合金表面热浸镀Ti-Al镀层相组成

采用热浸镀方法在Ti6Al4V合金表面制备Ti-Al镀层,并在1100 ℃高温下进行热扩散处理。结果表明,TC4合金热浸镀铝后在1100 ℃保温,形成了表面氧化层、过渡层及基体,表面氧化层和过渡层厚度随扩散时间延长而增加,表面氧化层主要由Al₂O₃和TiO₂构成,过渡层主要相为TiAl₃、Ti₂Al₅和Ti₁₉Al₆金属间化合物。     

退火过程中TWIP钢表面氧化的不均匀性对三元氧化物生成的影响

TWIP钢中含有大量的合金元素,一些合金元素尤其是Mn元素在退火过程中容易在钢板表面偏聚并发生氧化,严重影响钢板连续热浸镀锌的性能。实际退火过程中较短的退火时间造成钢板表面的氧化呈现一定的不均匀性,并对之后的氧化尤其是三元氧化物的生成方式和条件造成很大影响。通过Thermo-calc热力学计算软件并结合热力学公式对TWIP钢表面在一定条件下由于氧化不均匀性造成的多种氧化情况进行分类和氧化模拟,预测结果将对实际生产中退火工艺的制定起一定的指导作用。     

扩散退火温度对热浸镀铝钢高温磨损性能的影响

研究了经650、950℃扩散退火5 h后的热浸镀铝钢,在环境温度400℃、不同载荷作用下的磨损行为,并探讨了其磨损机理。结果表明,经650℃扩散退火处理的热浸镀铝钢的镀层主要由脆性相Fe₂Al₅组成;其磨损率随载荷的增大而增大,主要磨损机制为氧化磨损和剥落磨损。经950℃扩散退火处理后的镀层均由韧性相FeAl和Fe₃Al构成;当载荷低于200 N时,其磨损率几乎不随载荷变化,且保持在很低的水平;其优异的耐磨性源于磨面处形成了厚1²μm、含大量Al2O3和Fe2O3及少量W、Mo的氧化物的摩擦氧化层,主要磨损机制为氧化轻微磨损。当载荷增加至250 N时,45钢基体发生热软化,摩擦层不稳定而剥落,基体发生塑性挤出。     

Ni-CeO2复合镀层厚度对δ-Ni2Al3-CeO2/Ni-CeO2涂层体系扩散行为的影响

在Ni基体电沉积不同厚度的Ni-CeO₂复合镀层并对其进行620 °C低温渗铝,制备了剩余复合镀层厚度分别约为10和45 μm厚的δ-Ni₂Al₃-CeO₂/Ni-CeO₂涂层体系。1000 °C真空退火5 h后,以上两种涂层体系均可在铝化物/镀层界面形成CeO₂富集层。但剩余复合镀层厚度为10 μm的涂层体系由于氧化物富集程度不足,涂层退化程度较剩余复合镀层厚度为45 μm的涂层体系严重。可见,在镀层氧化物颗粒含量一定的情况下,渗铝后剩余镀层厚度是影响扩散障有效性的重要因素。     

Direct current testing to measure corrosiveness of wood preservatives

A qualitative test that mimics the corrosion behaviour of metals in contact with treated wood without using wood specimens would be of great value in rapidly evaluating the corrosiveness of new wood preservatives. The objective of this study was to determine whether the linear polarisation resistance of metals immersed in a solution of preservative chemicals is related to corrosion of metals in wood. This technique was used to measure the corrosion rate of four types of metals in three different aqueous solutions of wood preservatives. The four metals were UNS G10180 (SAE 1018 steel), UNS S30400 (AISI 304 stainless steel), UNS S43000 (AISI 430 stainless steel), and UNS Z15001 (zinc). The metals were subjected to various concentrations of alkaline copper quat (ACQ-D), ammoniacal copper citrate (CC), and chromated copper arsenate type C (CCA-C). It was found that the corrosion of metals in the solutions of the wood preservatives did not correlate well to what is known about the corrosion of metals in contact with wood.     

X56钢级海底无缝管线管的研制

总结了X56钢级海底无缝管线管产品的国产化研发工作,阐述了微合金化钢种设计的思路和方法,归纳了生产组织及工艺控制要点,介绍了生产工序与流程,提出了进一步改进的观点与建议。     

T91钢EPRI P87镍基焊材焊接接头组织与性能

采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、热膨胀仪、高温拉伸试验仪和冲击试验仪对T91钢EPRI P87镍基焊材焊接接头的显微组织和力学性能进行了研究。试验结果表明,焊缝金属同T91钢母材形成良好的冶金结合,其组织结构为胞状枝晶γ相固溶体;同ENiCrFe-3镍基焊缝金属相比,EPRI P87焊缝金属的热膨胀系数同T91钢更为接近;焊接接头高温拉伸试样（400～600 ℃）断裂于T91钢母材位置,表明在高温服役条件下焊缝金属相比母材具有更高的强度;由于镍基焊材良好的塑韧性,在未热处理条件下焊缝金属表现出较高的冲击性能。     

连接体的接头断裂原因分析

某连接体的接头材质为35号钢,热处理状态为正火态,在使用一段时间后发生突然断裂.采用光学金相显微镜和扫描电子显微镜对接头的断裂原因进行分析,找到了接头的断裂模式和原因.接头的断裂模式为疲劳.导致接头疲劳断裂的原因有两个,一为将15号钢接头代替35号钢接头使用,降低了接头的疲劳强度;二为接头设计的尖角产生较大应力集中,成...     

退火对含钒铁素体不锈钢碳氮化物形成规律的影响

采用TEM及XRD技术对新型含钒铁素体不锈钢冷轧退火态下的碳氮化物进行了研究。结果显示,退火态下主要存在三类析出相：一类是z-phase相（包括不规则板状和短杆状）,含有分布不均匀的V,是CrVN的复杂氮化物,另一类是颗粒状的M23C6,第三类是细小的MX。随着退火温度的升高,析出相逐渐发生回溶,其平均尺寸减小,Z-phase相中的V含量由边缘向中心呈递减趋势,相应地使抗拉强度提高,塑性下降。     

稀土Ce对含Sn高磁感无取向电工钢磁性能及夹杂物的影响

研究Ce的添加对含Sn高磁感无取向电工钢磁性能及夹杂物的影响。对比分析了两种成分钢的磁性能以及各过程工艺条件下夹杂物种类和分布情况。结果表明,在含Sn高磁感无取向电工钢中加入稀土元素Ce可以粗化夹杂物,提高成品晶粒的均匀性,有效降低铁损;同时Ce的添加不影响Sn元素提高磁感的效果,磁感保持不变。     

177.80 mm×10.36 mm P110无缝管坯裂纹缺陷分析及预防

牌号30MnCr22 177.80 mm×10.36 mm管坯热处理升钢级后转变成P110钢级管坯,后续无损检测时发现该管坯表面存在裂纹,通过将该裂纹取样进行宏观断口分析、金相分析、断口扫描分析和能谱分析,确定出该裂纹的性质及产生原因是管坯原材料中含有Ti、O、Si、Al等元素,钢坯冶炼不够纯净,在热处理淬火过程中应力过大所致,诱发产生淬火裂纹,在后续生产时从钢坯冶炼、热处理淬火温度选取及钢管冷却温度控制等几个方面予以优化,避免此类裂纹缺陷的产生,达到工艺优化、消除缺陷的目的。     

亚结构组织对调质型9NiCrMo钢韧性的影响

运用光学显微镜、扫描电镜和EBSD观察研究了不同冷速下9NiCrMo钢的亚结构单元对强韧性的影响规律。结果表明,马氏体板条块是控制韧性的有效途径;MA组元的形成使钢韧性大幅下降;埋沙处理后试验钢的韧性有较明显的下降,此时MA组元是决定其韧性的主要因素。     

镧含量对无取向硅钢热轧板常化处理后成品组织及织构的影响

在实验室制备了含镧实验钢,研究了不同镧含量的无取向硅钢常化后成品组织及织构的变化,观察了再结晶组织并统计了再结晶晶粒尺寸,利用XRD分析了试样的再结晶织构。结果表明,加入稀土后无取向硅的成品晶粒尺寸增加,加入0.0015wt% 镧所获得的成品晶粒尺寸最大,为37.19 μm。加入镧的再结晶织构类型变化不大,{111}织构密度水平下降。同时,与不加镧的试样相比,含镧0.0015wt%的试样立方织构密度水平提高了33.3%。     

酸洗生产中硅泥问题分析与探讨

在硅钢酸洗和超高强钢酸洗工艺过程中,带钢表面的氧化层及少量基体会与盐酸反应,同时也会有少量不与盐酸反应的Si、Mn、Nb、Ti、Cr及其氧化物,这些物质会被带到盐酸循环系统中,容易在循环系统设备表面结垢,堵塞如酸加热器、喷梁、阀门等设备,影响带钢酸洗质量。通过钽管加热器在酸循环系统中的应用实例及高温除硅泥的试验分析,对比了几种硅泥问题解决方案,提出了采用钽管酸加热器和高温除硅泥工艺相结合的硅泥问题解决方案。