汽轮机缸效率目标值的确定

汽轮机缸效率目标值的确定是机组性能监测与诊断的基础.由于多种因素的影响,汽轮机各缸效率目标值的确定十分困难.通过对引起汽轮机高、中、低压缸效率变化的主要因素进行深入分析,提出了高压缸、中压缸、低压缸缸效率目标值的确定方法.     

1OO MW汽轮机低压缸通流部分改造

采用三维流场设计方法,在保留原低压缸和主轴的前提下,对某电厂6号100MW汽轮机低压缸通流部分进行了改造。改造后的性能测试表明,低压缸通流效率达到了84.73%,煤耗率降低了18.42g/(kW.h),达到了机组节能降耗预期的效果。     

1000MW汽轮机缸效率能耗敏度分析

以东汽1 000 MW汽轮机为研究对象,采用汽轮机组定功率变工况计算方法,对汽轮机各汽缸效率在THA、70%THA、50%THA、40%THA滑压工况进行敏度分析,得到相应工况下各汽缸效率变化对汽轮机热耗率和机组发、供电煤耗率的影响规律。分析表明,缸效率的能耗敏度随缸效率变化基本呈线性关系;低压缸效率的能耗敏度最大,高压缸效率次之,中压缸效率较小;随机组负荷降低,高压缸效率的能耗敏度增加,中、低压缸效率的能耗敏度变化较小。在THA工况下低压缸效率下降1%,供电煤耗敏度绝对值增加1.246g/(kW h),相对值升高0.433%;高压缸效率下降1%,供电煤耗敏度的绝对值增加0.44g/(kW h),相对值升高0.154%;中压缸效率下降1%,供电煤耗敏度的绝对值增加0.352g/(kW h),相对值升高0.122%。分析结果可对同类型机组进行节能诊断,进而指导机组的优化运行。     

汽轮机缸效率和热耗值之间关系的分析研究

阐述了汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率和热耗率的计算方法,推导出了缸效率和热耗率之间的关系式,并以某电厂亚临界600 MW机组为例,采用不同工况下的热力性能测试实验数据对汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率进行了计算,分析了不同工况下机组各缸效率变化对热耗值的影响程度,合理评价了机组的运行经济性。     

330 MW亚临界汽轮机缸效率变化对机组热耗影响定量分析

以某亚临界330 MW机组为研究对象,采用线性化分析方法,分析计算汽轮机高压缸、中压缸及低压缸效率变化对机组热耗的影响,并得出其规律.结果表明:高压缸影响最小,低压缸影响最大;随着负荷的降低,高压缸效率变化对机组热耗的影响逐渐增加,中、低压缸效率变化对机组热耗影响变化较小;缸效率变化对机组热耗影响主要通过功率变化及系统...     

浅析335 MW机组低压缸切缸改造

以某公司3号机组低压缸切缸改造为例,通过切低压缸改造增大机组供热抽汽量,从而提高了机组供热能力,增加了机组调节灵活性.新型汽轮机凝抽背供热技术是机组在采暖期切除低压缸进汽,使低压缸空转运行,有效扩大了机组的供热能力.该项目对各单位供热机组技术改造具有一定的可推广性.     

我国开展20万千瓦汽轮机低压缸改造

我国目前运行的20万千瓦汽轮机,是仿照原苏联40年代的技术、50年代的图纸设计生产的,设计年代早,技术落后,经济性、可靠性欠佳,其低压缸缸效率比世界先进水平约低8 % - 10% ,每台每年多耗标准煤1600吨,目前我国有120多台这种类型的汽轮机,每年要浪费大量的能源.为了提高汽轮机的效率,节约全球能源,联合国开发计划署投资援助190万美元,在全世界招标,对我国20万千瓦汽轮机低压缸进行改造,东方汽     

215MW汽轮机高中压缸通流部分改造

论述了漳泽电力股份有限公司漳泽发电分公司苏制215 MW汽轮机高中压缸通流部分改造方案,改造后,高压缸效率达到84.43%,中压缸效率为93.94%,热耗率为7 989.4 kJ/(kW.h),并同步进行中低压连通管抽汽供热改造,提高了机组出力,达到了节能降耗的目的。     

俄制超临界500MW汽轮机组低压缸通流改造研究

天津国华盘山发电有限责任公司2号俄制超临界500 MW汽轮机低压缸末级叶片存在运行安全隐患、机组高中低压缸效率低。本文通过对2号汽轮机改造可行性方案的论证、改造实施方案的设计、论证,在解决原低压缸末级叶片断裂隐患、水蚀隐患、叶轮强度低的隐患的同时,通过采用先进的三元流理论设计、高效叶片,提高机组效率。     

汽轮机低压缸排汽通道优化

针对贵溪发电有限责任公司2×300 MW机组汽轮机,分析了造成汽轮机排汽流场分布不合理的缺陷,对整个汽轮机低压缸排汽通道流场进行模拟试验研究,通过安装凝汽器导流板对低压缸排汽通道进行了优化改造,实现了节能降耗.     

600MW超临界压力汽轮机低压外缸加工工艺攻关

该低压外缸是上海石洞口第二发电厂ABB公司60万千瓦超临界压力汽轮机组的返销任务.由于该低压外缸结构新颖,加工困难,为此上海汽轮机厂组织了攻关小组,攻关后完成的低压外缸的技术指标完全达到ABB公司的设计要求.     

600 MW超临界汽轮机低压缸胀差偏大原因分析及控制

针对广东珠海金湾发电有限公司2台600 MW超临界凝汽式汽轮机运行中低压缸胀差一直偏高,超过了厂家规定的安全运行值的情况,分析了汽轮机相关运行参数变化对低压缸胀差的影响,从而总结出低压缸胀差的运行控制策略.经过运行实践证明：采用这些运行控制手段有效地控制汽轮机低压缸胀差,从而保证了机组安全运行.     

汽轮机简化热力性能试验低压缸效率计算

在汽轮机简化热力性能试验获得的有限试验数据基础上，根据有效做功系数和功率平衡方程可算出低压缸排汽焓和低压缸效率。算例表明，当机组实际运行状态下的主要参数和回热系统与原设计差别不大时，该方法计算得出的低压缸效率能满足工程计算的要求。     

国产200MW汽轮机低压缸的技术改造

国产三缸三排汽２００ＭＷ汽轮机通流部分技术经济性普遍偏低，低压缸尤为突出。简述了镇海电厂３号低压缸的技术改造，及机组的热力性能测试分析，提出国产２００ＭＷ机组进一步提高效率降低热耗，增加容量的努力方向     

350MW超临界汽轮机低压缸零出力运行安全性分析

汽轮机在低压缸零出力运行工况下,低压缸的进汽流量极小,会导致低压级组运行工况严重偏离设计值而影响其安全性.采用数值分析与运行试验相结合的方法,分析了350 MW超临界供热机组低压缸零出力运行的安全性,提出了低压缸零出力工况下汽轮机本体的安全运行指导建议,供同类型供热机组参考.     

韶关发电厂200MW汽轮机低压缸通流部分改造

阐述了200MW汽轮机低压缸通流部分改造的主要工艺，并对改造过程中具体问题提出处理办法。经过改造前后的性能试验对比表明，汽轮机低压缸改造后的性能有大幅度提高。     

一起由于低压缸暖缸不充分引起汽轮机跳闸的事故分析

引起汽轮机振动的原因是多方面的。本文列举了一起由于低压缸暖缸不充分引起汽轮机振动大，进而造成汽轮机跳闸的事故。     

低压缸零出力供热工况中低压缸连通管内部流动数值模拟

对低压缸零出力技术改造后的某300 MW供热汽轮机组中低压缸连通管、连通管液控蝶阀、采暖抽汽管道、冷却蒸汽旁路、冷却蒸汽流量孔板和冷却蒸汽调节阀等根据实际尺寸建立三维模型,并进行网格划分;并采用Realizable k-ε模型和Scalable壁面函数法进行不同供热工况下中低压缸连通管及冷却蒸汽旁路内部流动数值模拟。模拟结果表明:中低压缸连通管及冷却蒸汽旁路系统复杂结构会使蒸汽流动产生分离,使整个管路系统内流动不稳定,低压缸进汽口流动不均匀;低压缸零出力工况,蒸汽在冷却蒸汽调节阀出口扩张段会产生超音速,并在其后连接的弯头处产生强激波和马赫盘。模拟结果反映了汽轮机抽汽供热及低压缸零出力工况中低压缸连通管内较复杂的蒸汽流场和状态,为后续技术改造的方向提供了理论依据。     

基于最小二乘支持向量机的汽轮机低压缸排汽焓计算

为了在线计算汽轮发电机组的经济性,基于LSSVM(最小二乘支持向量机)建立了一种汽轮机低压缸排汽焓在线计算模型。首先分析汽轮机低压缸排汽焓影响因素,确定LSSVM模型的输入变量与输出变量,采集历史数据,数据预处理后剔除明显坏点,再对各参数进行归一化,将其转化为无量纲量,最后将归一化处理后的数据用于LSSVM模型的训练,再用性能试验的数据对模型进行验证,得到基于LSSVM的汽轮机低压缸排汽焓计算模型。结果表明:基于LSSVM的汽轮机低压缸排汽焓计算模型能够有效预测低压缸排汽焓,误差范围在1%以内,低压缸排汽焓的预测值比试验值平均小约5 kJ/kg。低压缸排汽焓的预测值与试验值保持着相同的变化规律。     

新型135MW低压外缸的开发和设计

低压外缸既要支撑内缸又要回收末级排汽余速,要求具有良好的刚性和气动特性。东方汽轮机厂原135MW低压外缸分前、中、后三段,由于轴向长度短、横向宽度大,每段的刚性都不是太好,造成加工及总装难度较大;更由于135MW汽轮机低压排汽缸的轴向长度较短,使得排汽缸的经济性较差,能量损失系数较大。为此,东方汽轮机厂将135MW汽轮机的低压外缸该为两段式的结构,并对内部构件进行优化,得到了刚性和气动特性俱佳的低压缸。