机组出力不足的简单试验判定方法

受水头等因素影响,目前许多低水头电站机组额定出力没有达到设计要求。由于机组出力不足引起的原因较多,业主和制造厂往往在责任和原因问题上产生纠纷。通过简单的试验可对机组出力不足的责任方进行判定,此法简单方便,操作性强。图1幅。     

贯流式机组水头参数的测量

对于双调节机组，水头参数是形成轮叶协联的函数，为轮叶控制的主要参数之一。水头的大小直接影响机组的出力和效率，水头的稳定直接关系到机组的稳定。由水力机组出力公式P=9．81ηQH可知，流量越大，水头对机组出力影响越大，因此对水头参量的准确性要求越高。而水头参量的确定，一般是通过上游水位和下游水位的测量来完成。由于大流量效应，使机组开、停时进水口水位涨落较大，给上游水位的整定带来麻烦。     

跋山水电站2号机组提高出力的措施

跋山水电站２号机组提高出力的措施许德生（山东省沂水县跋山水库管理局电站，山东沂水，２７６４００）跋山水库电站２号机组１９７３年安装，由于设备严重老化，出力下降明显，即使在汛期的６月～９月，水头较高，出力也达不到额定出力。针对这些问题，１９９４年秋对２...     

水电站保证出力与机组台数的选择

本文对最近在水电站装机台数及单机容量选择上出现的“长蓄短发”的概念提出了质疑，认为“长蓄短发”的概念是不科学的，应该加以摒弃，代之以“径流调节”的概念，并以工作容量作为选择单机容量的依据。     

灯泡贯流式水电站进水口拦污栅的设计研究

灯泡贯流式水电站低水头大流量的特性决定了进水口拦污栅跨度大、高度高，从而与引水式高水头电站的进水口拦污栅在设计上有所区别；跨度大则主梁截面大，高度高则栅体须分节，主梁根数多。可以说，对灯泡贯流式水电站进水口拦污栅的合理设计，应该从工程的总体布置来考虑。本文通过以导流板代替常规拦污栅主梁的模型对比，从改善流态、减小水头损失、有效提高拦污栅净面积和降低工程造价等多个角度来分析设计的合理性。     

老挝南俄5水电站进水口金属结构布置与设计

简要介绍了南俄5水电站进水口金属结构的布置与设计方法,充分考虑了电站的检修、维护、运行等需要。启闭设备选择配置合理和经济,既节约投资,又能保证水电站安全可靠运行。该水电站已于2012年12月2日投入运行,运行状况良好,已发电3×108 kW·h以上。     

小型水电站解决机组出力不足问题的措施与探讨

针对黎河三级水电站机组不能满出力的问题进行分析研究，并拟定解决方案，通过工程改造措施，机组达到满出力，取得较好的发电效益。表1个。     

峡山水电站进水口外置式拦污栅布置设计

从设计角度介绍了低水头径流式水电站进水口拦污栅布置形式和特点.结合峡山水电站工程实例,阐述进水口外置式拦污栅结构布置形式,以及从土建、金属结构方面进行了方案比选.     

拉西瓦水电站进水口优化布置及发电次序调整

拉西瓦水电站引水发电系统布置在拱坝右岸山体内,原1、2号进水口为低位进水口,原定1、2号机组先发电。但由于地形、地质条件不利,进水口边坡施工比预计的难度大,开挖及支护工程严重滞后,影响了右坝肩开挖关键工期的实现;1、2号引水压力钢管也只能最后安装,影响初期发电的时间。优化设计中调整了机组发电次序,6、5号机先发电,优化了进水口的布置,使右岸坝肩槽开挖工程提前20d完工;解决了原方案压力钢管的安装顺序与发电次序完全相反的矛盾,使引水系统工程完工时间缩短约6个月,对确保初期发电意义重大。     

河口电站1号发电机组出力不足的原因分析与处理

1 前言 河口电站是贵州红枫发电总厂猫跳河上的第3座水电站,该电站装机容量为两台10MW的水力发电机组,这两台机组于1960年投产已运行了30多年,由于发电机定子线圈绝缘老化、定子铁芯铁损超标、转轮空蚀严重等缺陷,严重威胁机组的安全运行。红枫发     

某大型水电站异常振动和出力不足问题研究

以我国自主研发的600 MW级混流式水轮发电机组投运后的运行状态为例展开研究分析。针对该大型水电站高负荷区出现的异常振动和最大出力不达标的严重问题,从问题的产生机理分析和故障诊断入手,先对引起异常振动的原因展开分析,然后通过对现场稳定性和出力测试结果进行评估,提出了对机组实施改进的方案,即沿着水轮发电机组转轮叶片的出水边进行切割修型,并同时对泄水锥进行改进,再结合数值和同步模型试验的模拟结果进行比较分析,成功地解决了该水电站的高负荷区域异常振动和出力不足问题,并由此提炼出一套较为完整的针对这一类型问题的分析和处理通用方法。     

山美水电站1#，2#机组增容改造

山美水电站1#,2#机组增容改造经5个方案比选后,采用更换定子铁芯、定子绕组、转子磁极线圈,并将绝缘等级提高到F级,并改造通风冷却系统,在保持原水电站水工建筑、引水管道、蜗壳、固定导叶、导叶、尾水管、主轴等大件基本不改变的条件下,重新设计、研制新转轮的方案,实施后,单机出力由15 MW增至16.5 MW,实现了提高增容技改的改造目标。     

龚嘴水电站尾水管补气模型试验研究

针对龚嘴水电站增容改造后在低负荷状态运行时存在压力脉动和噪声较大的问题,采用大轴中心孔补气模型试验方法,在1号机组开展顶盖强迫补气试验,并在真机上进行了验证。试验结果表明:选择合适的相对补气量时,压力脉动的混频和主频相对幅值均显著下降,对降低部分负荷区域的压力脉动和噪声具有很好的效果。该方法对其他中低水头电站的尾水管补气措施有一定参考价值。     

低水头水电站水轮机机型比选分析

雷公滩水电站属于低水头水电站,其水库仅具有日调节性能,因此,机组型式的选择及额定水头的确定将会直接影响到整个工程的投资规模和后期的经济效益。综合考虑该水电站处于交界水头的实际情况,通过对不同机型的投资、能量特性等方面展开分析,对不同额定水头方案下水轮机的运行稳定性、经济效益等方面的参数进行比较,最后确定雷公滩水电站采用灯泡贯流式机组,额定水头选取为14.53 m。     

大唐纪村水电站轴流转浆式水力机组 原型试验及分析

本文介绍了大型轴流转浆式水轮机原型试验的原理和方法。通过超声波流量计的测流方法, 实现了大型水轮机组绝对效率特性的原型测试。通过对纪村水电站原型机组测试结果的分析,确定最 优的协联关系曲线,调整机组最佳的运行工况,产生较明显的经济效益。     

大顶子山航电枢纽工程灯泡贯流式机组主轴组装、吊装及轴线调整工艺浅析

对松花江大顶子山航电枢纽工程灯泡贯流式水轮发电机组主轴组装、安装及轴线调整工艺进行分析,同时计算出了主轴在安装过程中主要参数的调整量,对其它类似电站具有借鉴意义。     

水电站进水口水力特性数值模拟研究

结合二滩水电站、小湾水电站、洪家渡水电站和天生桥一级水电站,采用k-ε紊流模型对其进水口水力特性进行了三维数值模拟,对进水口水头损失、流速分布及流态等方面进行了总结。数值模拟结果得到了模型试验结果的验证。     

引水排沙和泄空排沙在台兰河引水渠首中的应用试验研究

针对典型有坝渠首台兰河引水工程,通过物理模型试验研究了渠首的排沙运行方式对于坝前泥沙淤积的影响。试验研究了电站引水排沙和泄空排沙,分别模拟了一年一遇和多年一遇工况下的排沙效果。试验结果表明:电站引水排沙的每年排沙量为10.87万t,泄空冲刷排沙的每年排沙量为33.67万t。根据河道来沙情况,每年泄空冲刷2～3次可满足水库一年调蓄的泥沙量。排沙流量选用70～110 m3/s较为合理。分析了引水排沙和泄空排沙的优缺点,对引水和库型要求较严格的水库和渠首提供了另一种排沙思路和实验支持。     

特大型水电站发电机定子铁心磁化试验影响因素分析与验证

溪洛渡水电站大型水力发电机定子是在现场进行组装,根据定子磁化试验数据来检验定子铁心的安装质量。为了真实反映铁心磁化试验结果,本文结合溪洛渡水电站发电机定子铁心磁化试验,从试验设备参数的选取和试验结果的分析角度,总结出影响磁化试验的因素,并对其施工过程提出了一些建议,旨在为大型发电机定子的现场组装提供参考。     

安康52.5 MW蒸发冷却水轮发电机运行分析及问题处理

安康 5 2 5MW蒸发冷却水轮发电机定子采用氟利昂蒸发冷却技术 ,该机组是为开发三峡机组的需要而研制的中间机组。安康氟利昂机组于 1991年 12月 2 6日投产 ,截至 1999年 12月 31日已运行 34772 18h ,发电132 5 18 0 2万kW·h。从多年运行资料分析得出 :定子线棒冷却介质氟利昂F113热交换率高 ,温度变化均匀 ,无局部过热现象 ,并具有高绝缘、不电解、不燃烧、不腐蚀铜铁及不生垢等优点。多年的运行基本上没有出现大的氟泄漏 ,而且结构简单、运行操作维护方便 ;自循环蒸发冷却不需外加动力 ;定子线圈冷却效果好 ,最高负荷 5 2MW时最高温度只有 6 7℃ ,最高温升 35K。实践证明 :该氟冷机组的氟冷系统设计、制造质量较好。