浮头法兰计算方法再讨论

在浮头式换热器的设计中，仅按GB150-1998中提供的计算公式一般难以确定既满足强度要求又较经济的浮头法兰厚度。本文在文[1]和文[2]的基础上，通过对GB150中所列计算公式的分析，说明了封头焊入深度对浮头法兰计算厚度的影响，然后又给出了确定该参数的一般原则和方法。     

法兰螺栓预紧力矩计算方法研究

设备法兰螺栓预紧力可以通过相关标准计算给出,但是实际螺栓上紧时需要给出指导性的预紧力矩以方便操作。当前相关国家标准中未给出统一的预紧力矩计算方法。通过研究当前国标中两种法兰螺栓预紧力矩计算方法,并结合林德内部的预紧力矩计算标准给出计算方法。再结合林德公司漕泾6项目的一台换热器的设备法兰实例计算,并在车间进行泄漏试验,验证当前预紧力矩计算方法的可靠性。     

快开压力容器螺栓法兰的设计

在受预紧螺栓力矩控制的法兰设计中,存在法兰厚度随螺栓个数增加而增加的不合理现象,其原因在于为了满足螺栓间距而增加螺栓个数导致法兰力矩增加。提出了应在设计图纸上标明螺栓应力和螺栓拧紧力矩的观念。从法兰和垫片变形协调条件推导了螺栓最大间距理论公式。     

浮头法兰计算方法讨论

按照目前我国压力容器设计标准中所给出的浮头法兰厚度计算公式进行计算时,会出现前后两次的厚度计算不一致的问题,压力容器计算软件SW6－1998的现版本在计算中采用叠代方法以避这个问题,为了避开出现死循环的现象,软件以循环中的最大值输出,本文对标准中公式的来源进行了分析,找出了出现以上问题的原因,然后,对标准中给出的公式形式和软件可采用的合适计算方法进行了讨论。     

高压法兰螺栓预紧力计算

以云南石化1000万t/a炼油项目,渣油加氢脱硫装置内循环氢脱硫塔富胺液出口法兰螺栓预紧力的计算为例,对炼油及其他行业里的高温高压法兰螺栓的预紧力和预紧力矩的计算过程进行阐述,方便日后施工。     

浮头式换热器的设计要点

浮头式换热器的结构复杂,设计有一定难度.结合工程经验简要介绍了浮头式换热器的设计要点,主要包括:钩圈的选型、浮头分程隔板的面积计算、浮头法兰螺栓的设计、柔性石墨金属波齿复合垫片尺寸的校核、浮头法兰厚度的确定等,为浮头式换热器的设计提供一定的参考.     

螺栓法兰垫片接头整体结构数值模拟和密封性能分析

建立了螺栓法兰垫片接头整体结构有限元模型,研究了法兰盘厚度、螺栓数目、工作压力、及螺栓预紧力等参数对法兰偏转角和泄漏率的影响。结果发现,由于法兰力矩作用,法兰盘发生偏转,使得垫片上压应力沿径向分布不均,在垫片外缘存在最大压应力环带,环带上最小压应力值决定着接头的密封性能。法兰偏转会影响接头泄漏率,但并非偏转越大,泄漏率越大;在某些情况下,泄漏率甚至随偏转角增大而减小。     

薄管板换热器法兰力矩的探讨

对贴面式结构的薄管板换热器中法兰力矩对管板应力的影响进行了分析，并给出了计算公式。     

螺栓法兰接头安全密封技术(三)——法兰的设计选用及其承载能力评估

Taylor-Waters法与相应的设计工况下载荷确定规则及其应力判据三者构成一个完整规则,被各国规范应用于非标法兰的强度校核。标准法兰按标准规定的压力-温度额定值选用是安全的。最大螺栓预紧力是控制法兰接头泄漏的关键,而法兰的承载能力评估是决定最大螺栓预紧力的重要因素。法兰承载能力评估可采用公式计算、弹性应力分析、弹-塑性有限元分析等方法,并建立相应的应力分类判据、应变或转角判据。     

具有不同工况的匹配法兰的设计

以Ｕ形管换热器管板两侧法兰为例，讨论了不同工况的匹配法兰的连接螺柱的设计载荷的计算方法，由于两侧螺柱截荷总是相同的，而两侧设计条件不同，在计算预紧或操作状态下需要的最小螺柱载荷采用了各取其最大值的方法。     

Shell气化炉下法兰泄漏原因分析及改进措施

针对Shell气化炉下法兰经常发生泄漏的现象,对气化炉下法兰的垫片型式、螺栓预紧力、紧固施工过程等因素进行了分析和计算,得出了下法兰频繁泄漏的主要原因为原螺栓预紧力计算未充分考虑设备使用后增加额外的载荷,导致初始螺栓预紧力不足,发生了界面泄漏,并根据以上原因分析提出了采用齿形垫代替缠绕垫和提高螺栓预紧力的方案,解决了下法兰经常泄漏问题。     

大直径中压钩圈式浮头法兰的设计

简述了在中压设计工况下,大直径钩圈式浮头换热器的浮头法兰设计要点,主要包括:计算需考虑腐蚀前后两种状态;钩圈和浮头垫片的选型;超设计标准适用范围时结构参数b、b1、bn数值的确定;浮头法兰双头螺柱规格及数量的确定等,着重介绍了运用SW6计算程序试算并通过方案比对来辅助确定l(球冠形封头焊入浮头法兰深度)的合理取值,从而完成浮头法兰外径和厚度的优化设计。为今后类似设计提供借鉴。     

加氢反应器吊耳联接部位受力分析与校核计算

加氢反应器的设计决定吊装时,主吊点通常采用顶部盲板吊耳,其吊装工艺计算内容一般为吊耳本身强度、联接螺柱、法兰接合面应力计算.文章仅运用虎克定律推导出联接螺柱的预紧力、工作拉力与总拉力之间的计算公式,进而根据吊装动态过程变化的工作拉力确定出螺柱预紧力,用于指导正确安装盲板吊耳,并利用推导公式计算并绘制出吊装全过程中,反应器仰角与螺柱总拉力和法兰接合面应力之间的关系曲线,便于科学地进行吊装过程指挥,确保吊装成功.     

容器液压试验预紧力分析计算

通过对容器液压试验时的螺栓预紧力进行分析,结合法兰从预紧状态到试压过程中法兰连接点的变化,推导出了最小螺栓预紧力及最大预紧力。针对工厂实际情况给出了液压试验时既能保证密封又不致密封垫片损伤的预紧力参考值,该预紧力转化为预紧力矩仅为无依据时上紧螺栓力矩的60%～70%。利用本文提供的螺栓预紧力进行容器液压状态下螺栓预紧可以有效的降低垫片被压溃而泄漏的风险。     

也谈浮头法兰的合理设计

通过对浮头法兰计算原理分析并以数值解为基础作出线算图，对可能存在最佳设计或最经济设计作出判别，作出最佳或最经济设计的程序框图。     

温度变化对法兰密封性能的影响

法兰的密封性能取决于工作状态下垫片上残余预紧力的大小,温度变化时由于热膨胀以及弹性模量变化会导致剩余预紧力发生变化,从而影响法兰的密封性能.通过对温度变化时螺栓及法兰垫片系统的受力变形分析,得到了温度变化时由于热膨胀、弹性模量变化以及二者共同作用时对法兰密封性能的不同影响,对法兰接头的设计具有参考价值.     

浮头式换热器试压法兰厚度的设计

对浮头式换热器试压法兰厚度的设计，通过具体分析其受载情况，并根据计算结果取用比标准法兰较薄的试压法兰厚度，从而减轻了试压法兰重量而且方便于制造，使用。     

根据法兰和垫片极限确定法兰接头的螺栓预紧载荷

运用WRC-538和ASME PCC-1中有关法兰极限和垫片极限的概念,在预紧和操作工况下,分析法兰接头中的各种法兰应力极限(及与之对应的法兰转角极限)和各种垫片应力极限、垫片允许的法兰转角极限,并通过实例验证了法兰接头的结构完整性和连接密封性。为法兰接头的优化设计和螺栓预紧载荷的合理确定提供依据。     

膜片联轴器扭转特性实验研究

为了研究螺栓法兰连接、波动载荷和不同预紧力矩对膜片联轴器扭转刚度的影响,搭建了联轴器扭转刚度测试实验台。通过扭转实验机施加扭矩,并采用角位移编码器测量了主动、从动法兰盘的相对扭角;采用扭力扳手实现螺栓预紧力矩的调节。实验结果表明:随着负载的增大,法兰螺栓连接出现了严重的松弛;负载波动情况下,载荷变化越大,刚度变化越大;预紧力矩的减小使滑移力矩减小,但第3阶段的刚度变化不大。预紧力矩减小至6N·m时,第1阶段和第4阶段的刚度明显减小。     

多管式固定床反应器氮气密封装置的设计

本文根据氮气密封装置压力很低，认为诸多元件的厚度计算取决于法兰预紧状态，从而提出了中行的计算方法。