CGAS-1.1中关于气瓶安全泄放量计算方法的再讨论

气瓶安全泄放量的准确计算是开展气瓶超压泄放设计的基础。比较权威的美国压缩气体协会标准CGAS-1.1对多种类型的气瓶安全泄放量计算作了规定。由于国内较多研究人员对CGAS-1.1标准计算方法不够理解,分析了CGAS-1.1标准中气瓶安全泄放量的计算方法。结果表明,CGAS-1.1标准虽然对采用压力泄放阀以及压力泄放阀以外的气瓶安全泄放量规定了不同的计算公式,但当换算为实际气体的安全泄放量时,其计算公式完全一致。安全泄放量与泄放结构类型无关。简化了气瓶泄放面积的计算方法,发现泄放面积仅与气瓶容积、泄放系数有关,与气瓶内介质种类、特性无关。     

氢能源汽车70 MPa储氢瓶安全泄放特性分析

针对氢能源汽车紧急状态下高压储氢瓶快速泄放的安全要求，建立了基于R-K状态方程的车载高压储氢瓶及其安全泄放阀回路的数学模型，分析了储氢瓶安全泄放阀回路泄放过程的特性，并与火烧试验的测试结果进行了对比。研究结果表明，压力70 MPa、容积57 L的储氢瓶，采用理想气体状态方程和R-K状态方程计算得到的储氢质量与实测结果的误差分别为41.35%、5.26%,理想气体状态方程不适用于高压气体；采用数学模型和CFD仿真模型得到的泄放时间理论结果与实测结果的误差分别为8.39%、4.89%;安全泄放阀回路通道中TPRD泄压装置对流场分布的影响最为显著；高压储氢瓶的出口流量与通道管径呈正相关关系，泄放时间与通道管径呈负相关关系。本文分析结果可作为氢能源汽车车载高压储氢瓶安全泄放阀回路设计和分析的理论依据。     

电磁泄放阀的优化设计

介绍了电磁泄放阀的结构形式和工作原理。分析了实际运行中电磁泄放阀启跳缓慢的原因,论述了电磁泄放阀中辅阀的性能和优化设计。     

气瓶安全泄放量计算方法探讨

基于目前国内外标准中对气瓶安全泄放量的计算存在诸多差异的现状,对国内原气瓶用爆破片标准GB16918--1997、美国压缩气体协会标准CGAS-1．1-2005、美国石油学会标准API521q007中气瓶泄放量的计算方法进行了分析。将CGAS-1．1安全泄放量公式中空气的当量体积排放量推导转化为实际介质的安全泄放质量流量,该成果有助于正确理解和应用CGAS～1．1标准。分析比较认为：CGAS公式计算结果较API相比,爆破片计算面积差别不大,但泄放阀结果明显偏大,API521中对受火引起超压的气瓶泄放面积计算,具有扎实的理论基础,但对因其他原因导致的超压,适用性有待考证。GB16918中气瓶安全泄放量公式采用的是CGAS-1．1中适用于单一压力泄放阀的泄放量公式,因此当泄放装置采用爆破片时,不能采用GB16918进行计算,建议补充完善GB16918中安全泄放相关内容。     

氮气式水击泄压阀常见故障分析及处理

公司所辖长输原油管线使用的氮气式水击泄压阀在运行过程中,因为多方面原因造成管道超压后泄压阀不能按照设定的开启压力正常泄压的故障,同时由于员工对设备不了解,故障原因分析不彻底,不能有效排除故障,简单地进行处置,造成泄压阀长期运行不稳定。通过深入研究氮气式水击泄压阀的结构及工作原理,分析总结了氮气式水击泄压阀不能正常泄压常见故障的原因及解决方法。     

浅谈安全泄放阀的选型与计算

介绍安全泄放阀如何分类、相关标准和计算基础知识。     

浅谈氮气式泄压阀在原油长输管道中的选型应用

水击泄压阀是密闭输送原油的长输管道泄放水击压力的重要手段。详细地阐述了实际工程中氮气式泄压阀的选型步骤,并对选型和应用过程中应注意的问题进行了分析,以期为相关设计工作提供参考。     

空压机站贮气罐爆炸事故分析

1.事故概况1986年7月,某空压机站贮气罐外表面的油漆起壳冒烟,散发焦味。发现后立即启用灭火机喷射罐体。倾刻之间,贮气罐壳体发生局部膨胀鼓起、变形、开裂,压缩空气夹带冷凝液冲出。此时,机房人员立即开启泄放阀、拉闸停机,因而尚未发生更大的爆炸事故。     

浅析GB150．1—2011附录B《超压泄放装置》

对GB150附录B前后两个版本（1998版和2011版）从超压限度、动作压力、泄放面积计算三个方面进行了比较分析。通过对附录B压力容器超压限度相关规定的分析,根据超压原因及所设置的超压泄放装置的不同归纳出了8种超压事故工况,并给出了各工况下超压泄放装置动作压力及泄放面积确定原则,为设计人员选择超压泄放装置提供依据。     

水锤泄放阀

介绍了水锤泄放阀的工作原理和结构特点。该阀已获国家实用新型专利证书(证书号:ZL 2012 2 0708224. 4)。     

核电厂高加安全阀的排放容量校核方法研究

火电厂的高加安全阀通常按照HEI标准推荐的原则进行选型计算,但因核电厂的高加一般要接受来自汽水分离再热器（MSR）的大量高温疏水,而当其疏水调节阀在全开位置失效时将有大量高压蒸汽直接进入高加,使其有发生超压的风险。因此,核电机组的高加安全阀选型除了要遵循HEI标准外,还需针对某些特殊工况进行校核。在分析了给水加热器、疏水调节阀以及抽汽管道的特性方程的基础上,从能量平衡的观点建立了确定系统平衡工作点的计算方法,利用该方法可简易计算出各种特殊工况的平衡工作压力,从而进一步判断安全阀的容量是否满足安全排放要求。     

电液驱动水下发射筒开关盖装置高精度跟踪控制方法

发射筒盖是潜射导弹发射装置的重要组成部分,目前主要采用调速阀进行开关盖速度控制,由于其无法保证动作精度,制约了系统的进一步发展。为提高开关盖过程的速度控制精度,以伺服阀代替调速阀进行开关盖动作控制;以开关盖装置为被控对象,设计高增益观测器观测系统状态量,抑制非线性对系统精度的影响,结合滑模控制器进行自适应控制,并将提出的控制算法分别应用于两种控制阀组。实验表明,开关盖装置结合伺服阀可实现更好的控制效果,采用高增益观测器的滑模控制速度跟踪效果较传统PID控制提升30%。     

某核电疏水排气系统紧急疏水阀控制分析与优化

针对某核电紧急疏水阀频繁波动的问题,从紧急疏水阀的控制逻辑出发,结合阀门动作情况并对历史数据进行分析,提出紧急疏水阀控制逻辑的优化方案,然后修改参数进行仿真和调试试验,旨在通过对紧急疏水阀控制逻辑的分析和优化抑制紧急疏水阀的频繁波动,避免因阀门频繁波动导致阀门损坏,从而提高汽轮机组发电的热效率,保证机组的安全经济运行....     

发射阀改进后气动发射装置弹道仿真分析

根据气动不平衡式发射装置的内弹道理论建立了该发射装置缓冲面积调节器的流通面积计算数学模型,在仿真初始条件给定的条件下,重点分析了鱼雷质量和发射管长度对于鱼雷弹道的影响.     

无人机液压弹射系统仿真研究

以液压马达驱动的无人机液压弹射系统为研究对象,给出了无人机弹射起飞和弹射后小车缓冲制动减速的工作原理。基于AMESim分别建立了无人机弹射起飞和小车缓冲制动减速仿真模型,分析了蓄能器最高蓄能压力、蓄能器体积、卷筒半径、插装阀通径、双向马达排量对无人机弹射起飞速度及位移的影响规律。研究了缓冲溢流阀开启压力对小车制动过程速度、位移和液压马达缓冲腔压力的影响规律,为无人机液压弹射系统的设计与优化提供指导。     

长输管线阀门排污与放空的分析及研究

介绍了长输管线的排污与放空在管线工程中的作用和实际应用效果,分析了管线阀门排污与放空在实际工程中的必要性及排污与放空对活塞效应阀座的影响,提出了管线阀门活塞效应阀座的设计必须与排污、放空有效结合,管线阀门才能实现双截断与泄放的功能。     

快锻机排液系统管道振动现象的仿真分析

针对快锻压机排液系统中管道振动剧烈的问题,利用AMESim软件对快锻压机排液系统进行仿真分析。研究发现：在压机快锻速度达到最大、排液阀关闭及卸荷阀卸荷时,溢流管道内压力波动较大,而较大的压力波动将导致管道振动;卸荷管道单独回油能有效减小管道内压力波动,改善管道的振动。     

低水箱排水阀密封泄漏问题

详细分析了低水箱配件排水阀密封泄漏的机理,提出了排水阀密封泄漏问题的解决方法。     

低水箱排水阀密封泄漏问题

详细分析了低水箱配件排水阀密封泄漏的机理,提出了排水阀密封泄漏问题的解决方法。     

舰载机蒸汽弹射器热力学仿真分析

舰载机依靠蒸汽弹射器输出的弹射力推动其达到起飞速度,因此控制弹射力的输出尤为重要,为了分析研究蒸汽弹射器对弹射力输出的控制,本文阐明了蒸汽弹射器中控制蒸汽流量的发射阀结构和基本工作原理,提出发射阀中测量杆的位移与流通面积的计算方法,从而求解蒸汽流量,并结合蒸汽弹射器的热力学变化过程进行数学建模。以C13型弹射器为例进行仿真,通过实验数据的对比分析,说明了本文所建模型的可行性和正确性,其仿真结果可为蒸汽弹射器的设计与试验提供有益参考。