冲压油性能模拟拉伸试验方法研究

建立冲压油性能模拟拉伸试验装置,提出冲压拉伸油拉伸性能的评定指标,包括最大拉伸力、极限拉伸比和坯料未拉破时最大单位压边力,并建立相应的评价方法。采用该评价方法对几种试验油样进行重复性和区分性试验。结果表明,该评价方法可用于评定石油基冲压拉伸油的拉伸性能,且试验方法有着良好的重复性和区分性。     

冲压油模拟拉深试验方法的研究

建立冲压油性能模拟拉伸试验装置,提出冲压拉伸油拉伸性能的评定指标,包括最大拉伸力、极限拉伸比和坯料未拉破时最大单位压边力,并建立相应的评价方法。采用该评价方法对几种试验油样进行重复性和区分性试验。结果表明,该评价方法可用于评定石油基冲压拉伸油的拉伸性能,且试验方法有着良好的重复性和区分性。     

聚酰亚胺薄膜热老化特性试验与分析

对比研究了聚酰亚胺薄膜在不同温度下的老化特性,将几种聚酰亚胺薄膜分别在280℃和300℃条件下进行老化后拉伸强度和电气强度试验,并对不同老化试验后薄膜的电气性能和物理性能进行比较分析。     

微型材料的拉伸测试方法研究

微电子机械系统技术的迅速崛起,推动了微型材料拉伸测试方法的发展。文中列举几种典型的微型材料拉伸实验方法,具体说明其驱动方式、力和位移测试原理,并介绍实验中的难点,如试样加工、夹持和对中等方法。并进一步分析能满足未来发展需求的拉伸测试原理。     

橡皮压边装置

在单动压力机上拉伸封头(图1)时原来是使用螺丝卡子压边,劳动强度大,生产效率低。后来我们设计了一种橡皮压边装置(图2),压边力可以调节,在整个拉伸过程中压边力不变,这样就在单动压力机上实现了双动拉伸。工作过程是这样的: 第一步:将板料放在拉伸凹模上,然后把压边圈、橡皮、橡皮压板放在板料上,接着在橡皮压板上放置几个等     

玻璃纤维/环氧树脂复合材料损伤与断裂过程的声发射特性

研究了几种不同的玻璃纤维增强的树脂基复合材料在承受拉伸栽荷时的损伤与断裂行为。结果表明：损伤与断裂的不同阶段，可用声发射信号的几种关联图进行区分。     

液压压边拉伸模架

当生产较大的圆筒形拉伸件时,有的需要数吨或几十吨的压边力。如果产品规格品种多,板料厚薄不一时,还需要改变压边力。在一般的机械压力机或单动液压机上,只能作无压边拉伸或变薄拉伸,在一般模具结构上加装橡皮、弹簧或气压的压边装置,也只能解决小件的拉伸问题。针对上述情况,我们设计制造了一种以液     

液压压边拉伸模架

当生产较大的圆筒形拉伸件时,有的需要数吨或几十吨的压边力。如果产品规格品种多,板料厚薄不一时,还需要改变压边力。在一般的机械压力机或单动液压机上,只能作无压边拉伸或变薄拉伸,在一般模具结构上加装橡皮、弹黄或气压的压边装置,也只能解决小件的拉伸问题。针对上述情况,我们设计制造了一种以液压源为动力的通用型拉伸模架。这种模架可以用于高压锅、各种锅盖、锅身、盆、盒以及煤     

气动控制螺旋叶片拉伸机的设计

气动控制螺旋叶片拉伸机是利用气缸向上提升支撑板,从而使固定支撑板上的螺杆向上运动,同时拉伸四片螺旋叶片毛坯,达到螺距要求时气缸停止动作,卸下拉伸成形的螺旋叶片,完成整个螺旋叶片的制作过程。该机具有制造简单、适应性强、效率高、能耗低、成本低等特点,特别适合用户在维修螺旋输送机时小批量生产螺旋叶片。文中介绍了螺旋叶片常用的几种加工方法,说明了气动控制螺旋叶片拉伸机的工作原理、结构以及气动控制回路的设计。     

钢管的摩擦封口工艺

在机械制造过程中经常遇到如图1所示的工件。图1a是把钢管和一个金属塞堵焊接而封口;图1b是钢板用模具拉伸几次而得到。上述两种加工方法都不太经济,焊接法费工费料,外形也不美观;拉伸法则需做多套模具,下料后的钢板余料浪费。我们试验研究了钢管的摩擦封口工艺。一、原理车床三爪卡盘上夹持一钢管(如图2a所示),以a     

304不锈钢连拉连拔加工的力学性能分析

通过测试304不锈钢和碳钢两种材料在封闭型深拉加工铆钉时的力学性能,探讨304不锈钢和碳钢铆钉在连续冲压拉伸成型后,经多次拉伸加工成成品后的截面硬度与应力变化,明确拉伸加工304不锈钢和碳钢铆钉的性能。     

电-力耦合作用下Cu/Sn-3.0Ag-0.5Cu/Cu微焊点的拉伸力学性能和断裂行为

对比研究三明治结构线形Cu/Sn-3.0Ag-0.5Cu/Cu微焊点在拉伸、电-拉伸和电迁移后电-拉伸三种加载模式下的力学行为和断裂特性,并基于电流引发的焦耳热效应和电迁移效应,从电流对原子和空位扩散、空位浓度及位错滑移与攀移的影响等方面,探讨电-力耦合载荷对焊点拉伸断裂行为的影响。结果表明,焊点在电-拉伸时应力-应变曲线呈现快速变形、线性变形和加速断裂三阶段,其中快速变形阶段是以焦耳热引起的热弹性变形为主,而拉伸和电迁移后电-拉伸时应力-应变曲线只存在线性变形和加速断裂阶段;电迁移后电-拉伸时焊点断裂强度和断裂应变最小而等效模量最大,拉伸加载时焊点断裂强度和断裂应变最大而等效模量最小;电-拉伸时β-Sn相趋于沿电、力加载方向排列;三种加载模式下焊点断裂均发生在钎料体内,呈韧性断裂。     

高强度光敏胶拉伸剪切强度测试方法

介绍了一种高强度光敏胶拉伸剪切强度测试方法,分析了影响测试结果的几种主要因素。本文根据市售光敏胶的性能参数只给出压缩剪切强度,而没有拉伸剪切强度的数据,影响了工程应用为出发点,在静力拉伸实验机上参照国标规定测试了拉剪强度。其方法是将两块铝合金板沿其长轴方向对接,在接缝处铺叠浸有光敏胶的玻璃纤维布,用紫外光灯辐照使其固化成试件。在试件的两端施加纵向拉伸力,测定试件粘接界面破坏时的最大负荷P,从而计算出光敏胶的拉伸剪切强度。     

线材拉丝机拉伸力的分析

文中从几个方面分析了线材在拉伸过程影响拉伸力的因素,并根据计算公式分析了拉伸力如何计算以及如何进行参数选择,使计算拉伸力更接近实际拉伸过程所需拉伸力,保证了控制的线材质量更好.     

5083铝合金的高温应变速率循环超塑性

采用应变速率循环法、恒速度法、恒应变速率法,在450,475,500℃下分别对切割面粗糙度不同的5083铝合金进行拉伸,研究了温度、拉伸方式、切割面粗糙度对其超塑性的影响以及应变速率循环法拉伸后的显微组织。结果表明:5083铝合金经上述三种方式拉伸后,其最大伸长率分别为131%,108%,149%,分别对应最佳变形温度为475℃,500℃,500℃,而且线切割面粗糙试样的伸长率均低于线切割面光滑试样的;在应变速率循环法拉伸时,随着变形温度的升高,5083铝合金的原始长条状组织逐渐断裂并变短,最后变成等轴组织。     

应变时效对不同成分高强度管线钢力学性能的影响

通过拉伸、冲击试验研究了应变时效对三种不同成分高强度管线钢力学性能的影响。结果表明:随着应变时效预应变量的增加和时效温度升高,钢的拉伸性能恶化,表现为强度升高、屈强比增大、伸长率下降,拉伸曲线逐渐由拱顶型连续屈服曲线转变成吕德斯延伸型曲线;微合金元素钒和铌可以降低钢中的自由间隙碳、氮原子的含量,从而抑制应变时效后拉伸性能的恶化;应变时效后冲击韧性的下降由预应变引起,时效处理改善了冲击韧性;钒的加入恶化了冲击韧性。     

比例加载路径下板料本构模型的建立及实验验证

根据单位体积塑性功相等原理，基于Druker公设以及等向强化模型，利用比例加载的特点，推导出板料在无卸载比例加载路径下的双向拉伸本构模型，并给出几种不同屈服准则下的本构模型。采用两种薄钢板BH220、SPEN进行了十字形双向拉伸实验研究，给出了这两种薄钢板在加载比例1：1和2：1情况下应力应变关系的理论曲线和实验曲线对比分析结果。结果表明，在小变形范围内，采用Hosford、Barlat89、Mises屈服准则得到的双向拉伸应力应变曲线与实验结果符合得较好。结合已有文献的研究结果说明：在小变形范围内以及无卸载比例加载路径下双向拉伸本构模型是正确性的；在小变形比例加载情况下，各向异性板料的强化规律为等向强化。     

测量不确定度的验证及在材料试验机不确定度评定中的应用

本文介绍了测量不确定度的几种验证方法,并且给出了在材料试验机校准结果和金属材料拉伸试验检测结果测量不确定度评定验证的应用实例。     

落料拉伸切边模

冲压拉伸工艺,由于坯料计算不够准确、拉伸操作过程压边力大小、润滑状况、模具制造公差以及材料方向性等因素的影响,所以拉伸后冲件高度不能达到要求,还需经车床修边。经改革后,只需要一次拉伸的冲件采用落料拉伸切边模,可以达到尺寸要求,省去车边工序。冲模结构见图1。冲模结构基本上与一般的落料拉伸模相同,所不同之处仅将拉伸凸模改     

气-液加荷方式在高速试验机上的应用

本文通过气-液快速加荷方式在试验机上的应用实例,介绍了决定高速拉伸试验机结构特点的几种快速加荷方式,并简单进行分析、比较,供有关人员参考.